鈦及鈦合金具有耐腐蝕性好、耐低溫、密度低、比強(qiáng)度高等十分眾多的優(yōu)異特性，使其在化工、低溫發(fā)動(dòng)機(jī)、海洋工程、航天航空等領(lǐng)域均有大量的應(yīng)用[1−3]。TA15鈦合金（名義成分為Ti–6.5Al–2Zr–1Mo–1V）是一種十分典型近α型合金，該合金具有優(yōu)異的可加工性、良好的焊接性能以及熱穩(wěn)定性能、同時(shí)具備較好室溫以及高溫力學(xué)性能，在海洋工程、航天航空、發(fā)動(dòng)機(jī)葉片等領(lǐng)域均有廣泛的使用，因其應(yīng)用領(lǐng)域越來越多，對(duì)其研究也十分多元化[4−5]。

目前，馬慶等[6]研究了TA15鈦合金雙道次熱壓縮變形軟化行為及等軸α相組織演變規(guī)律，結(jié)果表明：合金在雙道次熱壓縮加工工程中，降低應(yīng)變速率、提高變形溫度都會(huì)減小變形時(shí)的流動(dòng)應(yīng)力，而在保溫過程中，合金會(huì)產(chǎn)生靜態(tài)軟化效應(yīng)，該效應(yīng)受到應(yīng)變速率、變形溫度以及間隙保溫時(shí)間等因素影響，此外，發(fā)現(xiàn)組織中的α晶粒細(xì)化明顯，靜態(tài)軟化效應(yīng)越好，細(xì)化越明顯。劉航等人[7]對(duì)TA15鈦合金雙重?zé)崽幚砣龖B(tài)組織中的片層α尺寸進(jìn)行了研究，結(jié)果表明：獲得三態(tài)組織的方法為合金經(jīng)兩相區(qū)加熱后空冷，組織中片層α的厚度隨著熱處理溫度的升高而增加，但其長(zhǎng)度減小。當(dāng)加熱溫度在近β區(qū)間時(shí)，隨著保溫時(shí)間的增加，片層α長(zhǎng)度隨之增加。

雖然目前對(duì)TA15鈦合金的研究較多，但鑒于工程化應(yīng)用，新型的生產(chǎn)工藝仍是重要的研究方向，本文研究薄覆疊軋工藝生產(chǎn)大規(guī)格TA15鈦合金薄板的組織與力學(xué)性能關(guān)系，為實(shí)際生產(chǎn)提供參考。

1.   試驗(yàn)材料與方法

包覆疊軋工藝制備薄板通常由兩部分構(gòu)成，首先是將板材軋制到最終厚度的3~4倍，期間需進(jìn)行換向軋制，換向軋制能夠使得板材橫、縱向的組織與力學(xué)性能更加均勻。其次是將板材通過類似三明治的方式，將2~4層板材疊放于雙層鋼套中，隨后進(jìn)行軋制，直至加工到成品板材尺寸。使用2450 mm軋機(jī)對(duì)TA15鈦合金進(jìn)行薄復(fù)疊軋軋制加工，將TA15鈦合金板坯軋制成厚度為2.5 mm的薄板，隨后對(duì)薄板進(jìn)行850 ℃/2 h退火熱處理，制成成品薄板，使用ICP測(cè)定薄板的具體化學(xué)成分為w(Al)=6.61%、w(V)=1.21%、w(Mo)=1.17%、w(Zr)=1.93%、w(O)=0.089%、w(Fe)=0.035%、Ti余量。與傳統(tǒng)TA15鈦合金鍛件與板材相比，通過薄復(fù)疊軋工藝生產(chǎn)的TA15鈦合金薄板，其厚度更薄，退火均勻性更好，可使得TA15鈦合金的使用領(lǐng)域更加廣泛，并增加該合金的工程應(yīng)用價(jià)值。

采用連續(xù)升溫金相法，測(cè)試TA15鈦合金薄板的相轉(zhuǎn)變溫度為1010~1015 ℃，將TA15鈦合金薄板進(jìn)行加工取樣，分別測(cè)試該合金的微觀組織與室溫拉伸性能，隨后觀察拉伸試樣的斷口微觀形貌。其中取樣方向分別為薄板的軋制方向（RD）與薄板的橫向方向（TD）。薄板的微觀組織使用型號(hào)為ICX41M的金相顯微鏡觀察并拍照，使用型號(hào)為INSTRON的萬能電子試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行室溫拉伸性能測(cè)試，拉伸斷口微觀形貌使用Quanta型掃描電鏡進(jìn)行觀察拍照，其中拉伸性能測(cè)試每組測(cè)量?jī)蓚€(gè)試樣，最后取其平均值，拉伸性能測(cè)試項(xiàng)目為抗拉強(qiáng)度（Rm）、屈服強(qiáng)度（Rp0.2）、斷后伸長(zhǎng)率（A），室溫拉伸加工試樣如圖1所示。

2.   結(jié)果與討論

2.1   金相組織

圖2為TA15鈦合金薄板的微觀組織，由圖2可知，經(jīng)薄覆疊軋以及退火處理后，薄板的組織主要由α晶粒組成，在各α晶粒之間存在黑色的殘余β相，薄板的RD與TD方向微觀組織接近，無明顯差異，組織中α晶粒的形貌以等軸狀與細(xì)長(zhǎng)條狀為主，存在一定的軋制加工形貌。TA15合金板坯在軋制過程中，板坯中的原始α晶粒受到外應(yīng)力作用發(fā)生變形，其中形變后的α晶粒形貌主要受到變形程度、板坯成分以及變形溫度等因素影響，板坯在軋制過程中，隨著變形量的增加，組織中的原始α晶粒會(huì)被壓扁，進(jìn)而發(fā)生破碎，并且沿著軋制的方向發(fā)生扭曲、拉長(zhǎng)[8]。隨著軋制不斷進(jìn)行，當(dāng)變形程度達(dá)到一定程度后，薄板的組織中會(huì)有細(xì)長(zhǎng)條狀組織形成，這是由于在塑性變形過程中，板坯的基面以及柱面在滑移時(shí)，α晶粒的取向并未改變，僅繞著c軸旋轉(zhuǎn)，此時(shí)，錐面產(chǎn)生的滑移與基面和柱面不同，使得α晶粒產(chǎn)生一定傾斜，傾斜會(huì)使α晶粒產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)，進(jìn)而形成長(zhǎng)條狀組織，在隨后的退火處理中，組織中發(fā)生再結(jié)晶現(xiàn)象，最終形成等軸α晶粒[9]。

2.2   拉伸性能

圖3為TA15鈦合金薄板的室溫拉伸性能，由圖3可知，薄板TD與RD方向的抗拉強(qiáng)度（Rm）分別為1064與1071 MPa，屈服強(qiáng)度（Rp0.2）分別為1022與1033 MPa，而兩個(gè)方向的斷后伸長(zhǎng)率（A）分別為14.5%與15%。經(jīng)對(duì)比發(fā)現(xiàn)，薄板TD與RD方向的拉伸性能十分接近，說明薄板組織十分均勻無明顯的各向異性。

在強(qiáng)度方面，薄板具有較高的強(qiáng)度，這是因?yàn)榘迮髟谲堉七^程中，組織會(huì)產(chǎn)生巨大的變形，在點(diǎn)陣內(nèi)部產(chǎn)生較大的畸變能，增加組織中的儲(chǔ)存能，原始晶粒破碎過程中，在晶界位置會(huì)有再結(jié)晶產(chǎn)生，在退火過程中形成十分細(xì)小均勻的組織，室溫拉伸時(shí)，位錯(cuò)在滑移，細(xì)小的晶粒形成較大的阻礙作用，同時(shí)細(xì)小的晶粒更加容易形成位錯(cuò)塞積，位錯(cuò)若要繼續(xù)滑移，則需要更大的外應(yīng)力，導(dǎo)致薄板具有較高的強(qiáng)度[10]。薄板在具有較高強(qiáng)度同時(shí)，其具有較高塑性，這是因?yàn)榻M織中的α晶粒主要以等軸狀為主，等軸α相的協(xié)調(diào)性好，同時(shí)存在較多可開動(dòng)滑移系，在拉伸過程中，滑移率先在具有較大位向因子的等軸α相中進(jìn)行開動(dòng)，等軸α相含量越多，拉伸時(shí)形成的變形會(huì)快速分散到等軸α晶粒中，避免在極少數(shù)的晶粒中發(fā)生應(yīng)力集中，而導(dǎo)致薄板發(fā)生斷裂，故薄板具有較高的塑性[11]。

2.3   斷口形貌

圖4為薄板的室溫拉伸微觀斷口形貌，由圖4可知，薄板TD與RD方向的斷口微觀形貌幾乎一致，二者均由大量等軸狀韌窩構(gòu)成，在尺寸較大的韌窩中包含眾多小韌窩，此斷口形貌具有明顯的韌性斷裂特征，斷口形貌中韌窩的數(shù)量與尺寸代表薄板塑性的高低，當(dāng)韌窩數(shù)量多，尺寸大時(shí)，其塑性高，而韌窩數(shù)量少，且尺寸小，其塑性低。在圖4的斷口形貌中，除包含大量韌窩外，還包含少量的小平面，小平面十分光滑且圓潤(rùn)，同時(shí)發(fā)現(xiàn)一定數(shù)量的二次裂紋，二次裂紋與小平面的出現(xiàn)，表示薄板具有高塑性的同時(shí)，還具有較高的強(qiáng)度，這是因?yàn)榻M織中除具有大量等軸晶粒外，還有少量的長(zhǎng)條狀晶粒以及殘余β相，位錯(cuò)在受到阻礙的同時(shí)，還會(huì)導(dǎo)致位錯(cuò)的運(yùn)動(dòng)方向發(fā)生少量的偏移所致，這與薄板的實(shí)際拉伸性能一致。

3.   結(jié)束語

（1）薄板的組織主要由α晶粒組成，在各α晶粒之間存在殘余β相，α晶粒的形貌以等軸狀與細(xì)長(zhǎng)條狀為主，存在一定的軋制加工形貌。

（2）TD與RD方向的拉伸性能十分接近，說明薄板組織十分均勻無明顯的各向異性。

（3）斷口微觀形貌均由大量等軸狀韌窩構(gòu)成，具有明顯的韌性斷裂特征，除包含大量韌窩外，還包含少量的小平面，小平面十分光滑且圓潤(rùn)，同時(shí)發(fā)現(xiàn)一定數(shù)量的二次裂紋。

文章來源——金屬世界