摘 要:某 X光管用聯(lián)軸軸承在裝配檢驗(yàn)過(guò)程中發(fā)現(xiàn)滾道處存在麻點(diǎn),采用宏觀分析、化學(xué)成分 分析、硬度測(cè)試、金相檢驗(yàn)等方法對(duì)麻點(diǎn)產(chǎn)生的原因進(jìn)行了分析.結(jié)果表明:該軸承的原材料在鑄 造過(guò)程中冷卻速度較慢產(chǎn)生了尺寸過(guò)大的大塊角狀碳化物,在滾道磨削和超精研磨過(guò)程中大塊角 狀碳化物剝落,從而在軸承滾道處產(chǎn)生麻點(diǎn). 

關(guān)鍵詞:聯(lián)軸軸承;麻點(diǎn);原材料;碳化物 

中圖分類號(hào):TG１１５．２ 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:B 文章編號(hào):１００１Ｇ４０１２(２０１８)１１Ｇ０８５０Ｇ０３

某公司生產(chǎn)的 X 光管用聯(lián)軸軸承,用于計(jì)算機(jī) 斷層掃描(CT)醫(yī)療機(jī)中連接金屬靶面.CT 機(jī)圖像 是否清晰取決于軸承旋轉(zhuǎn)得是否穩(wěn)定可靠,聯(lián)軸軸承 的精度對(duì)于提高整機(jī)精度具有非常重要的意義.為 了保證聯(lián)軸軸承的精度質(zhì)量,須對(duì)聯(lián)軸軸承進(jìn)行表觀 檢查,在檢查過(guò)程中,發(fā)現(xiàn)表觀質(zhì)量不合格的廢品率 高達(dá)４５％左右,其主要特征為超精研磨后軸承滾道 處表面有白色麻點(diǎn).聯(lián)軸軸承材料為GCr１５鋼,該材 料的冶煉通過(guò)真空脫氧,電磁攪拌,氧化物含量較少, 在能承受較大的接觸壓應(yīng)力的同時(shí)還能承受較大的 高變拉應(yīng)力,連軸軸承的生產(chǎn)流程為:車削→淬火→ 回火→噴砂→粗磨→精磨→鍍膜→成品.

筆者通過(guò)一系列理化檢驗(yàn)和分析對(duì)聯(lián)軸軸承滾 道處麻點(diǎn)產(chǎn)生的原因進(jìn)行了分析,以期提高該聯(lián)軸 軸承的合格率. 

１ 理化檢驗(yàn) 

１．１ 宏觀分析 

圖１為X光管用聯(lián)軸軸承的整體宏觀形貌,不合 格的軸承在兩個(gè)滾道處均發(fā)現(xiàn)了麻點(diǎn),麻點(diǎn)宏觀形貌 如圖２所示.軸承的滾道是軸承的工作面,在軸承的 運(yùn)行過(guò)程中會(huì)與滾子產(chǎn)生滾動(dòng)摩擦,其表面質(zhì)量的好 壞直接影響軸承的精度和使用壽命.由圖２可知,該軸承在滾道處存在許多白色亮點(diǎn),且亮點(diǎn)呈直線分布.

１．２ 化學(xué)成分分析 

依據(jù)GB/T４３３６－２０１６«碳素鋼和中低合金鋼 多 元素含量的測(cè)定 火花放電原子發(fā)射光譜法(常規(guī) 法)»,采用 ARL４４６０ 型直讀光譜儀對(duì)聯(lián)軸軸承進(jìn) 行化學(xué)分析,結(jié)果見表１.可見其化學(xué)成分均符合 GB/T９９４３－２００８«高速工具鋼»對(duì) W１８Cr４V 鋼的 技術(shù)要求.

１．３ 硬度測(cè)試 

依據(jù)JB/T７３６１－２００７«滾動(dòng)軸承零件硬度試 驗(yàn)方法»對(duì)該軸承進(jìn)行硬度測(cè)試,測(cè)試結(jié)果為８１２, ８０８,８０９HV３０.依據(jù) GB/T１１７２－１９９９«黑色金屬 硬度及強(qiáng)度換算值»將維氏硬度轉(zhuǎn)換為洛氏硬度,對(duì) 應(yīng)值分別為為６４．６,６４．５,６４．５HRC,可見其硬度均 符合JB/T１１０８７－２００７«滾動(dòng)軸承 鎢系高溫軸承鋼 零件熱處理技術(shù)條件»的技術(shù)要求. 

１．４ 金相檢驗(yàn) 

圖３a)為軸承心部的顯微組織形貌,依據(jù)JB/T １１０８７－２００７可知其過(guò)熱度≤１級(jí),回火度≤１級(jí).由 此可見該批軸承零件的熱處理組織正常.圖３b)為 滾道邊緣處的低倍顯微組織形貌,可見在滾道邊緣處 存在聚集的條帶狀共晶碳化物,帶寬為３２μm,依據(jù) GB/T１４９７９－１９９４«鋼的共晶碳化物布均勻度評(píng)定 法»評(píng)定其級(jí)別為３級(jí),符合 GB/T９９４３－２００８的技 術(shù)要求.圖３c)為滾道邊緣處的高倍顯微組織形貌, 可見滾道邊緣處存在大塊角狀碳化物,碳化物尺寸為 ２８~３２μm,依據(jù) GB/T９９４３－２００８碳化物評(píng)級(jí)圖評(píng) 級(jí)為集中系列＞４級(jí),屬于不合格組織.

２ 分析與討論 

由以上理化檢驗(yàn)結(jié)果可知,該 X 光管用聯(lián)軸軸 承材料的硬度、顯微組織過(guò)熱度、回火度等都滿足相 關(guān)技術(shù)要求,由此可以排除熱處理造成該軸承滾道 麻點(diǎn)缺陷的可能.雖然原材料的化學(xué)成分、共晶碳 化物不均勻性均滿足相關(guān)技術(shù)要求.但是邊緣存在 較大的大塊角狀碳化物,且金相顯微鏡下麻點(diǎn)的宏、 微觀形態(tài)呈直線分布.

共晶碳化物嚴(yán)重不均勻,會(huì)降低高速鋼的熱塑 性,熱處理過(guò)程中易造成過(guò)熱開裂;大塊碳化物附近 碳含量較高,容易造成熱處理過(guò)熱,因此要對(duì)原材料的共晶碳化物不均勻性進(jìn)行嚴(yán)格控制.由于 GB/T ９９４３－２００８中對(duì)高速鋼原材料的共晶碳化物不均 勻性做出了明確的規(guī)定,而未對(duì)大塊角狀碳化物做 強(qiáng)制要求,所以在原材料入廠驗(yàn)收時(shí)容易忽略對(duì)大 塊角狀碳化物的檢查,造成 X 光管用聯(lián)軸軸承在表 觀檢查中的廢品率高達(dá)４５％.雖然該批次高速鋼 聯(lián)軸軸承存在的大塊角狀碳化物未造成熱處理后的 組織過(guò)熱,但是在宏觀上已經(jīng)出現(xiàn)了麻點(diǎn),這對(duì)于要 求旋轉(zhuǎn)穩(wěn)定可靠的 X光管用聯(lián)軸軸承是不允許的.

３ 結(jié)論及建議 

該軸承的原材料在鑄造過(guò)程中冷卻速度較慢產(chǎn) 生了尺寸過(guò)大的大塊角狀碳化物,在滾道磨削和超 精研磨過(guò)程中大塊角狀碳化物剝落,從而在軸承滾 道處產(chǎn)生麻點(diǎn).

建議在采購(gòu) X 光管用聯(lián)軸軸承的高速鋼原材 料時(shí),與鋼廠簽訂技術(shù)協(xié)議并對(duì)大塊角狀碳化物尺 寸提出要求.鋼廠可以考慮采用快速凝固電渣重熔、噴射成型和粉末冶金等新的冶煉技術(shù)來(lái)冶煉原 材料,只有控制好原材料的質(zhì)量才能提高軸承滾道 處的表觀質(zhì)量. 

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