摘 要:利用 LINSEISR．I．T．AL７８淬火式膨脹儀,測定了高鉻鍛鋼軋輥在１０３０ ℃奧氏體化 后以不同速率冷卻時的相變膨脹曲線,采用膨脹法結合金相檢驗和硬度測試測定了高鉻鍛鋼軋輥 的臨界點溫度,用 Origin軟件繪制了高鉻鍛鋼軋輥的連續(xù)冷卻轉變(CCT)曲線,并對其結果進行 了分析.結果表明:高鉻鍛鋼軋輥的 CCT 曲線上存在珠光體、貝氏體和馬氏體３個相變區(qū),且這 ３個相變區(qū)完全分離;當冷卻速率≥１ ℃??s－１時,組織為單一馬氏體相變組織,且馬氏體轉變開始溫 度 Ms 隨著冷卻速率的增大而降低. 

關鍵詞:高鉻鍛鋼軋輥;CCT 曲線;顯微組織;顯微硬度 

中圖分類號:TG１４２．１ 文獻標志碼:A 文章編號:１００１Ｇ４０１２(２０１８)１２Ｇ０８９７Ｇ０３

鍛鋼冷軋輥主要用于冷軋板材的軋制,在軋制 過程中軋輥的服役條件比較苛刻.同時,冷軋板材 的質量要求較高,為了保證冷軋板材的質量,必須提 高冷軋工作輥的性能,如高而均勻的硬度和淬硬層 深度、高的耐磨性以及抗事故能力等,這在很大程度 上取決于熱處理工藝.連續(xù)冷卻轉變(CCT)曲線在 軋輥的熱處理工藝中具有重要作用,為此筆者對高 鉻鍛鋼軋輥的 CCT 曲線及其組織轉變進行了研究, 為優(yōu)化生產工藝、提高軋輥性能提供基礎數(shù)據(jù).

１ 試樣制備與試驗方法 

試驗材料為高鉻鍛鋼軋輥,其化學成分(質量分 數(shù)/％)為:０．９９C,０．７１Si,０．２５Mn,０．００６P,０．００３S, ９．８０Cr,０．７９Ni,０．６３Mo,０．３５V;原始顯微組織為珠 光體＋碳化物.試樣尺寸為?３mm×１０mm. 

采用 LINSEISR．I．T．A L７８淬火式膨脹儀進 行試驗.首先以１０ ℃??s－１的速率將試樣加熱升溫 到５００ ℃,然后再以１ ℃??s－１的速率將試樣加熱升 溫到試驗鋼奧氏體化溫度１０３０ ℃,保溫２０min后 分別以不同冷卻速率冷卻,１２個試樣的冷卻速率分 別為１０,５,３,１,０．８,０．５,０．３,０．２,０．１,０．０８,０．０５, ０．０３ ℃??s－１. 

膨脹儀測定后試樣經鑲嵌、磨拋后用體積分數(shù) 為６％的硝酸酒精溶液浸蝕,用Zeiss光學顯微鏡觀 察不同冷卻速率試樣的顯微組織.

用 HXSＧ１０００A 型顯微硬度計測定不同冷卻速 率試樣的基體顯微硬度,載荷為０．９８N(０．１kgf), 加載保持時間為１０s. 

將試樣冷卻過程中的膨脹量和溫度原始數(shù)據(jù)繪 制出膨脹量Ｇ溫度曲線,再用切線法[１]確定相變開始 溫度及結束溫度,然后以溫度為縱坐標,時間對數(shù)為 橫坐標,用 Origin８．０ 計算機軟件繪制試驗高鉻鍛 鋼軋輥的 CCT 曲線[１]. 

２ 試驗結果與討論 

２．１ 不同冷卻速率下的膨脹曲線 

由圖 １ 可 見:當 冷 卻 速 率 為 １０ ℃??s－１ 和１ ℃??s－１時,試驗高鉻鍛鋼軋輥的膨脹曲線從奧氏 體化溫度１０３０ ℃開始連續(xù)冷卻至室溫,只發(fā)生了 馬氏體轉變,冷卻速率為１０ ℃??s－１時的馬氏體轉變 開始溫度為２２２．９ ℃,冷卻速率為１ ℃??s－１時的馬 氏體 轉 變 開 始 溫 度 為 ２８９．７ ℃;當 冷 卻 速 率 為 ０．２ ℃??s－１時,膨脹曲線開始出現(xiàn)兩處明顯的膨脹 點,即珠光體轉變點和馬氏體轉變點,相變開始溫度 分別為７１４．５ ℃和２８１．１ ℃,但是從顯微組織上判 定冷卻過程中還出現(xiàn)了貝氏體轉變,只是轉變點不 太明顯;在冷卻速率為０．１ ℃??s－１ 的冷卻過程中發(fā) 生了珠光體轉變和貝氏體轉變,珠光體轉變開始溫 度為７５３．９ ℃,貝氏體轉變開始溫度為３９１．０ ℃;在 冷卻速率為０．０５ ℃??s－１和０．０３ ℃??s－１的冷卻過程 中都出現(xiàn)了一處明顯的膨脹點,相變開始溫度分別 為７６６．８ ℃和７３０．７３ ℃,但從顯微組織上判定冷卻 過程中還有貝氏體轉變,只是轉變點不明顯.

２．２ 不同冷卻速率下的轉變產物 

不同冷卻速率下膨脹試樣的金相檢驗和硬度測 試結果見表１.可見冷卻速率≥１℃??s－１時的顯微組 織為馬 氏 體 ＋ 殘 余 奧 氏 體 ＋ 碳 化 物;冷 卻 速 率 為 ０．２℃??s－１和０．３℃??s－１時的顯微組織為珠光體＋貝 氏體＋ 馬 氏 體 ＋ 殘 余 奧 氏 體 ＋ 碳 化 物;冷 卻 速 率 ＜０２．℃??s－１時的顯微組織為珠光體＋貝氏體＋碳化物. 

２．３ 連續(xù)冷卻轉變曲線 

通過分析不同冷卻速率下的膨脹曲線,繪制出CCT 曲線如圖２所示.

在圖２中,相變區(qū)域有珠光體(P)、貝氏體(B) 和馬氏體(M)３個相變區(qū),且珠光體區(qū)、貝氏體區(qū)和 馬 氏 體 區(qū) 這 ３ 個 區(qū) 域 完 全 分 離. 冷 卻 速 率 為 ０．２ ℃??s－１ 是 一 個 臨 界 速 率:當 冷 卻 速 率 小 于 ０．２ ℃??s－１時,只有珠光體相變和貝氏體相變;當冷 卻速率等于０．２ ℃??s－１時,發(fā)生了馬氏體相變,且有 珠光 體 相 變 和 貝 氏 體 相 變. 當 冷 卻 速 率 為 １ ℃??s－１ 時,只有單一馬氏體相變,且隨著冷卻速率的增大,馬氏體轉變開始溫度 Ms 降低.珠光體 轉變的特點是轉變溫度較高,冷卻速率較慢.貝氏 體轉變是鋼經奧氏體化后,在冷卻到介于珠光體轉 變和馬氏體轉變的中溫區(qū)域內發(fā)生的半擴散型轉 變[２].由于該高鉻鍛鋼軋輥中含有大量鉻元素,使 貝氏體轉變溫度范圍下降,而珠光體轉變溫度范圍 上升,從而使該鋼的珠光體轉變區(qū)和貝氏體轉變區(qū) 完全分離[３Ｇ７].

冷卻速率增大,過冷度和相變驅動力增大,使得 相變的自由焓差增大[８].隨著過冷度的加大,晶界及 位錯等處的臨界形核自由能與均勻形核時的臨界形 核自由能相比逐漸變小,這就意味著隨著過冷度的加 大,在晶界上越容易形核,故在冷卻過程中相變越容 易在較低的溫度下進行,即導致相變點溫度降低[９].

３ 結論

(１)得到了高鉻鍛鋼軋輥的連續(xù)冷卻轉變 CCT 曲線:冷 卻 速 率 ≥１ ℃??s－１ 時 的 顯 微 組 織 為 馬 氏 體＋殘余奧氏體＋碳化物;冷卻速率為０．２℃??s－１和０．３℃??s－１時的顯微組織為珠光體＋貝氏體＋馬氏 體＋殘余奧氏體＋碳化物;冷卻速率為＜０．２℃??s－１ 時的顯微組織為珠光體＋貝氏體＋碳化物. 

(２)高鉻鍛鋼軋輥的連續(xù)冷卻轉變 CCT 曲線 上存在珠光體、貝氏體和馬氏體３個相變區(qū),且這 ３個相變區(qū)完全分離. 

(３)當冷卻速率≥１℃??s－１時,組織為單一馬氏 體相變組織,且馬氏體轉變開始溫度 Ms 隨著冷卻 速率的增大而降低. 

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文章來源——材料與測試網(wǎng)