摘 要:某303Se不銹鋼高鎖螺母沿軸線方向開裂,采用金相檢驗(yàn)、硬度測試、掃描電鏡分析、殘 余應(yīng)力測試等方法對(duì)其開裂原因進(jìn)行分析,結(jié)果表明:303Se不銹鋼在冷擠壓過程中,其抗拉強(qiáng)度 升高、塑性降低,因此其徑向承載能力變差,在高載荷作用下發(fā)生開裂;對(duì)產(chǎn)品工藝進(jìn)行優(yōu)化可有效 地提高不銹鋼高鎖螺母的徑向承載能力。

關(guān)鍵詞:303Se不銹鋼;高鎖螺母;裝配;開裂;冷擠壓 

中圖分類號(hào):V262.3+3;TG115.5                                文獻(xiàn)標(biāo)志碼:B                                  文章編號(hào):1001-4012(2022)08-0061-04

303Se不銹鋼高鎖螺母主要由兩部分組成:一 部分是工藝部分,另一部分是工作部分,其產(chǎn)品結(jié)構(gòu) 如圖1所示。工藝部分可實(shí)現(xiàn)安裝過程中的扳擰, 工作部分可實(shí)現(xiàn)最終的緊固連接。安裝該高鎖螺母 的過程中,當(dāng)施加一定的力矩時(shí),其斷徑槽處會(huì)發(fā)生 斷裂,工藝部分脫落,完成產(chǎn)品的裝配[1-2]。

在對(duì)303Se不銹鋼材料加工的某不銹鋼高鎖螺 母進(jìn)行裝配試驗(yàn)時(shí)發(fā)現(xiàn):在無夾層的情況下,將該高 鎖螺母擰入到螺栓上,在擰過螺紋區(qū)后,螺栓光桿部 位與高鎖螺母螺紋接觸(簡稱裝配試驗(yàn)),當(dāng)繼續(xù)對(duì) 高鎖螺母施加擰入力矩時(shí),螺母的斷徑槽不會(huì)被擰 斷,反而沿著軸線方向出現(xiàn)開裂,開裂高鎖螺母宏觀 形貌如圖2所示。 

筆者通過金相檢驗(yàn)、掃描電鏡(SEM)分析、顯微硬度測試、殘余應(yīng)力測試,同時(shí)結(jié)合螺母的加工工藝對(duì)該 高鎖螺母的開裂原因進(jìn)行了分析,并提出了改進(jìn)措施, 有效地提高了不銹鋼高鎖螺母的徑向承載能力。

1 理化檢驗(yàn) 

1.1 金相檢驗(yàn) 

在該開裂高鎖螺母上制備試樣,利用光學(xué)顯微 鏡分別觀察其環(huán)向和軸向顯微組織,開裂高鎖螺母 的環(huán)向 顯 微 組 織 如 圖 3 所 示,軸 向 顯 微 組 織 如 圖4所示。

由圖3,4可知:幾乎每個(gè)晶粒中都有大量的滑 移線,不同晶粒內(nèi)的滑移線取向不同;開裂高鎖螺母 材料中含有大量的夾雜物,夾雜物沿軸向拉長。

1.2 顯微硬度測試 

利用顯微硬度計(jì)測試開裂高鎖螺母收口段的環(huán) 向剖面和軸向剖面的顯微硬度,在截面中心測試5 個(gè)點(diǎn),結(jié)果如表1所示。

為了對(duì)比高鎖螺母收口部位與法蘭部位的顯微 硬度,在該開裂高鎖螺母的法蘭部位選取軸向剖面 的5個(gè)點(diǎn)進(jìn)行顯微硬度測試,結(jié)果如表2所示。

由表1,2可知:高鎖螺母收口部位的軸向剖面 顯微硬度大于環(huán)向剖面顯微硬度;高鎖螺母收口部位的顯微硬度高于法蘭部位的顯微硬度。

1.3 SEM 分析 

用SEM 分析開裂高鎖螺母的斷口,高鎖螺母 收口部位斷口的 SEM 形貌如圖5所示;遠(yuǎn)離高鎖 螺母收口部位斷口的SEM 形貌如圖6所示。

由圖5,6可知:開裂高鎖螺母斷口的微觀形貌 均為韌窩,是典型的塑性斷裂特征;韌窩沿軸向分 布;開裂高鎖螺母的失效模式為塑性過載斷裂,裂紋 起源于高鎖螺母外壁收口點(diǎn)附近。

1.4 殘余應(yīng)力測試 

選取未安裝使用的高鎖螺母,利用 X 射線殘余 應(yīng)力測試儀測試兩個(gè)收口點(diǎn)連線中點(diǎn)位置的殘余應(yīng) 力和收口點(diǎn)的殘余應(yīng)力,測試位置如圖7所示。兩 個(gè)收口點(diǎn)連線中點(diǎn)位置(點(diǎn)1~4)的殘余應(yīng)力分別 為-102.7,-93.6,-182.3,-241.8MPa,收口點(diǎn)位 置附近的殘余應(yīng)力如表3所示。

由殘余應(yīng)力測試結(jié)果可知:高鎖螺母外壁遠(yuǎn)離 收口點(diǎn)位置存在殘余壓應(yīng)力;高鎖螺母外壁收口點(diǎn)局部位置存在較高的殘余拉應(yīng)力。

2 開裂原因分析

2.1 材料分析

303Se不銹鋼高鎖螺母開裂件的晶粒中有大量 滑移線,不同晶粒內(nèi)滑移線取向不同;材料中含有大 量的夾雜物,夾雜物沿軸向拉長。為了驗(yàn)證夾雜物 對(duì)裂紋 的 影 響,選 取 6 批 符 合 標(biāo) 準(zhǔn) AMS5640U— 2007 Steel Corrosion Resistant, Bars, Wire, Shapes,andRorgings 18Cr-9.0NiFreeMaching 的不同爐批號(hào)的303Se不銹鋼加工為高鎖螺母,發(fā) 現(xiàn)加工的高鎖螺母在裝配試驗(yàn)過程中均出現(xiàn)開裂現(xiàn) 象,結(jié)果如表4所示。 

對(duì)303Se不銹鋼原材料進(jìn)行金相檢驗(yàn),未發(fā)現(xiàn) 參與驗(yàn)證的原材料中存在夾雜物,故可以推斷,裝配 試驗(yàn)下的開裂與夾雜物無直接關(guān)系。 

查 詢 標(biāo) 準(zhǔn) HST 1087—2000 Stainless Steel Tensile HighLockNut可知,302,305,303Se不銹鋼 均可 以 用 于 加 工 高 鎖 螺 母。選 用 5 批 符 合 標(biāo) 準(zhǔn) AMS-QQ-S-763B—2006 Steel,Corrosion Resistant, Bars,Wire,Shapes,andRorgings 的 不 同 質(zhì) 保 號(hào) 的 302不銹鋼材料,按照同樣工藝路線進(jìn)行加工,發(fā)現(xiàn) 采用302不銹鋼材料加工的高鎖螺母在裝配試驗(yàn)下 均未出現(xiàn)開裂現(xiàn)象,結(jié)果如表5所示。 

故可以 推 斷,高 鎖 螺 母 在 裝 配 試 驗(yàn) 下 發(fā) 生 開 裂與材料性質(zhì)有一定的關(guān)系。為了對(duì)比303Se不 銹鋼和302 不 銹 鋼,采 用 直 讀 光 譜 儀 對(duì) 這 兩 種 材 料成形高鎖螺母的化學(xué)成分進(jìn)行分析,結(jié)果如表6 所示。 

由 表 6 可 知:303Se 不 銹 鋼 中 含 有 硒 元 素, 303Se屬于易切削不銹鋼[3]。

2.2 成形方式分析 

為了驗(yàn)證成形方式對(duì)高鎖螺母開裂的影響,采 用兩種加工方式對(duì)產(chǎn)品進(jìn)行研究。

2.2.1 車加工成形 

查詢標(biāo)準(zhǔn) AMS5640U—2007可知,303Se不銹 鋼原材料的最大抗拉強(qiáng)度為862MPa。為了保證高 鎖螺母抗拉力的要求,采用抗拉強(qiáng)度為850 MPa~ 862MPa的原材料直接車加工,產(chǎn)品的加工路線為 備料→車加工→收口→表面處理。選取車加工的高 鎖螺母 進(jìn) 行 裝 配 試 驗(yàn) 和 力 學(xué) 性 能 測 試,發(fā) 現(xiàn):① 303Se不銹鋼材料車加工成形的高鎖螺母在裝配試 驗(yàn)下不會(huì)開裂;② 車加工成形時(shí),高鎖螺母的最小 抗拉強(qiáng)度無法滿足標(biāo)準(zhǔn)要求。

2.2.2 冷擠壓成形 

根據(jù)300系列不銹鋼的冷作強(qiáng)化特性[4],分別 選用303Se不銹鋼和302不銹鋼材料進(jìn)行擠壓成形 加工,通過 冷 變 形 提 高 抗 拉 強(qiáng) 度,加 工 路 線 為:備 料→冷擠壓→精加工→收口→表面處理,其中冷擠 壓成形方式如圖8所示。

對(duì)擠壓成形的高鎖螺母進(jìn)行裝配試驗(yàn)和力學(xué)性能測試,發(fā)現(xiàn)303Se不銹鋼和302不銹鋼材料經(jīng)過 擠壓成形加工后,其硬度有較大提升,擠壓前后的硬 度如表7所示。 

冷擠壓成形方式加工的高鎖螺母的最小抗拉強(qiáng) 度滿足標(biāo)準(zhǔn)要求;303Se不銹鋼材料冷擠壓成形加 工的螺母在裝配試驗(yàn)下有開裂現(xiàn)象;302不銹鋼材 料冷擠壓成形加工的高鎖螺母在裝配試驗(yàn)下無開裂 現(xiàn)象。 

2.2.3 不同成形方式的對(duì)比 

對(duì)車加工和冷擠壓兩種不同成形方式加工的高 鎖螺母進(jìn)行對(duì)比,可以得出以下結(jié)論。 

(1)高鎖螺母車加工時(shí),抗拉強(qiáng)度不滿足標(biāo)準(zhǔn) 要求,故該成形方式不適合。 

(2)303Se不銹鋼和302不銹鋼材料經(jīng)過冷擠 壓變形后,高 鎖 螺 母 的 抗 拉 強(qiáng) 度 增 大 且 滿 足 標(biāo) 準(zhǔn) HST1087—2000要求。 

(3)高鎖螺母在裝配試驗(yàn)下開裂與產(chǎn)品的成形 方式及材料性能有一定的關(guān)系。

2.3 開裂原因分析 

不銹鋼在冷變形時(shí)其抗變形力較高,且隨著所 承受的變形程度的增加而持續(xù)上升,金屬的塑性隨 著變形程度的增加而逐漸下降,表現(xiàn)出明顯的硬化 現(xiàn)象[5-6]。開裂高鎖螺母的理化檢驗(yàn)結(jié)果說明了以 下幾點(diǎn)。 

(1)303Se不銹鋼材料在冷擠壓加工時(shí),材料 抗拉強(qiáng)度升高,塑性降低,在高載荷作用下發(fā)生開裂 現(xiàn)象。 

(2)裝配試驗(yàn)中,螺紋被螺栓光桿擠壓變形,對(duì) 螺母徑向施加了較大載荷。 

(3)殘余應(yīng)力測試結(jié)果表明,收口點(diǎn)位置存在殘余拉應(yīng)力,殘余拉應(yīng)力疊加在外加應(yīng)力上,會(huì)導(dǎo)致 該處應(yīng)力增大。 

(4)螺母收口點(diǎn)位置是薄弱區(qū)域,有以下3個(gè) 原因:① 收口點(diǎn)位置在收口時(shí)經(jīng)過二次變形,并發(fā) 生二次硬化,塑性繼續(xù)下降;② 收口點(diǎn)位置相對(duì)其 他位置的壁厚較薄,在同樣載荷作用下,該處的應(yīng)力 較高;③ 收口點(diǎn)位置存在截面變化,會(huì)引起局部的 應(yīng)力集中,在同樣載荷作用下,該處應(yīng)力相比其他位 置要高。 

3 結(jié)論及建議 

(1)高鎖螺母在裝配試驗(yàn)中出現(xiàn)開裂的原因 為:303Se不銹鋼材料在冷擠壓成形時(shí),材料的抗拉 強(qiáng)度升高、塑性降低,在高載荷作用下發(fā)生開裂現(xiàn) 象,開裂高鎖螺母的失效模式為塑性過載開裂。 

(2)建議將高鎖螺母的材料由303Se不銹鋼更 換為302不銹鋼,同時(shí)合理控制冷擠壓變形量,可使 其抗拉強(qiáng)度、塑性和韌性達(dá)到要求,并有效地提高不 銹鋼高鎖螺母的徑向承載能力。 

(3)通過對(duì)高鎖螺母的工藝進(jìn)行改進(jìn),排除了 高鎖螺母在裝配試驗(yàn)中的開裂故障。工藝改進(jìn)后, 高鎖螺母的微觀組織、力學(xué)性能均滿足相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)要 求,其徑向承載能力得到明顯提高。

參考文獻(xiàn): 

[1] 李英亮.緊固 件 概 論 [M].北 京:國 防 工 業(yè) 出 版 社, 2014. 

[2] 何軍,李鈞甫,丁亞紅,等.7075-T3鋁合金高鎖螺母 斷裂原因[J].理化檢驗(yàn)(物理分冊),2020,56(7):30- 34. 

[3] 袁武華,王峰.國 內(nèi) 外 易 切 削 鋼 的 研 究 現(xiàn) 狀 和 前 景 [J].鋼鐵研究,2008,36(5):56-62. 

[4] 束德林.金屬力學(xué)性能[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社, 1987. 

[5] 彭大暑.金屬塑性加工原理[M].長沙:中南大學(xué)出版 社,2004. 

[6] 王霞,張寶紅,程眉,等.304不銹鋼冷變形形變強(qiáng)化 的研究[J].熱加工工藝,2014,43(19):19-21,25.

<文章來源  > 材料與測試網(wǎng) > 期刊論文 > 理化檢驗(yàn)－物理分冊 > 58卷 > 8期 (pp:61-64)>