TC21是我國自主研發(fā)的高強高韌鈦合金,名義成分為Ti–6.4Al–3Mo–1.9Nb–2.1Zr–2Sn–1.5Cr,經固溶處理后,其抗拉強度可以達到1100 MPa以上。因其優(yōu)異的綜合性能,已在國內宇航領域獲得大量使用[1−3]。由于TC21合金強度高,加工難度大,前期國內主要以鍛造方式生產棒材和鍛件。對于TC21合金鍛造產品已進行大量研究工作[4−6],而本文則針對厚度為6.3 mm的板材開展熱處理工藝對其性能和組織影響的研究,為后續(xù)工業(yè)化生產提供技術支持。
1. 實驗材料及方法
1.1 實驗材料
坯料為在相變點以下30~50 °C鍛造板坯,其規(guī)格為153 mm×502 mm×802 mm。鑄錠采用3次真空自耗電弧熔煉(VAR)熔煉,鑄錠扒皮、切冒口處理,鑄錠頭部取樣采用金相法檢測相變點為970 °C。經過三火次軋制生產工藝制備出厚度6.3 mm的TC21板材,熱軋后未經熱處理(熱軋態(tài))及固溶時效后的板材各兩塊,對其板材采用水切割方式取試樣,化學成分見表1。
1.2 板材熱處理
使用高精度(±2 °C)箱式熱處理爐對試樣進行熱處理,先選取不同固溶溫度對試樣進行固溶處理,固溶熱處理時間均為1 h,冷卻方式為空氣冷卻(AC)。對最優(yōu)固溶溫度(900 °C)處理后的試樣進行不同溫度的時效處理,時效熱處理時間均為4 h,冷卻方式為空氣冷卻,固溶溫度與時效溫度見表2。
測試了板材的顯微組織、拉伸性能,其中板材力學性能均按標準GB/T 3621—2007實驗方法執(zhí)行,測試方向為橫向(T),為保證測試點的準確性,每個熱處理制度測試3個樣,結果取平均值。
圖1為板材在熱軋態(tài)及固溶處理后的橫向顯微組織照片。從圖中可以看出,熱態(tài)組織和固溶處理后的組織均為α+β兩相區(qū)加工態(tài)組織,隨著溫度的升高,組織中初生α相含量減少,次生α相含量增加,組織更加均勻細小。當溫度達到900 °C時,晶粒尺寸最小,組織最均勻。隨著熱處理溫度繼續(xù)升高,920 °C時,已出現(xiàn)了β相,溫度繼續(xù)升高至940 °C,由于退火溫度接近相變點,此時晶粒長大顯著,組織中大部分為β相及較少的初生α相及次生α相。這種粗大的β組織對綜合性能不友好。根據(jù)文獻報道,要想得到組織均勻,綜合性能優(yōu)異的板材,一般都需要進行雙重熱處理[7],下文將對經過900 °C固溶處理的板材試樣進行時效熱處理。
圖2為不同固溶溫度下板材橫向力學性能,可以看出,熱態(tài)板材的橫向抗拉強度(Rm)達到1307 MPa,經840 °C退火后強度降低,隨著固溶溫度的升高,板材的抗拉強度和屈服強度(Rp0.2)呈先增大后減小的趨勢,當溫度達到900 °C時,板材的抗拉強度和屈服強度分別達到最大值1315 MPa和1195 MPa,這是因為隨著固溶溫度的升高初生α相含量減少,900 °C時晶粒最細小,達到最佳的強化效果,并且較高的固溶溫度可使TC21鈦合金在固溶退火后組織中保留更多的β相,進而促使組織在時效處理后能析出更多的次生α相,提高強化效果[8]。溫度繼續(xù)升高到940 °C,晶粒長大,板材強度降低。隨著固溶溫度的升高,材料的延伸率(A)和斷面收縮率(Z)先增大后減小,在860 °C時在到最大,是因為此溫度下,材料內組織均勻,晶粒細小,材料的韌性相對較高。
圖3是對900 °C固溶處理后的板材,再經過540~620 °C固溶時效處理后的組織照片,可以看出各時效溫度下組織均為α+β兩相區(qū)加工組織,淺色為α相,深色為β相,時效溫度對組織變化影響不大,經測定初生α相的質量分數(shù)為30%左右,600 °C時組織最均勻,晶粒細小,等軸化最明顯,有少量次生α相析出,在此過程中通常會得到較高的強度和塑性[8],由此推斷此溫度下的時效效果最佳。
對900 °C固溶后的板材進行540~620 °C時效處理,板材的力學性能如圖4所示??梢钥闯鲭S著時效溫度的增大,板材強度變化不大,600 °C時屈服強度達到最大值1275 MPa,同時抗拉強度為1350 MPa。板材的延伸率(A)變化不大,但是斷面收縮率(Z)達到最大值32.6%。
(1)不同固溶溫度對TC21鈦合金板材(6.3 mm)組織有較大的影響,隨著固溶溫度的升高,組織中β相增多,900 °C時組織更加均勻細小,板材的強度達到最高。
(2)固溶后的板材再經過時效處理,組織和性能更加優(yōu)異,600 °C時效后屈服強度達到最大1275 MPa,斷面收縮率最高。
(3)TC21板材(6.3 mm)選用900 °C/1 h,AC+600 °C/4 h,AC雙重退火制度,可以得到板材的強度和塑性的良好匹配。
文章來源——金屬世界
1.3 性能測試
2. 結果與討論
2.1 固溶溫度對板材顯微組織的影響
2.2 固溶溫度對板材力學性能的影響
2.3 時效溫度對板材顯微組織的影響
2.4 時效溫度對板材力學性能的影響
3. 結論