近年來，汽車的節(jié)能減排成為了社會關(guān)注的熱點(diǎn)，尤其在新的限載令實(shí)施后，各個汽車廠家紛紛開始降低汽車使用材料的重量，以適應(yīng)汽車輕量化設(shè)計(jì)的發(fā)展趨勢。一些工程作業(yè)車、大型載重車的車輪為滿足承載需要，常采用鋼制車輪，而輪輞則是鋼制車輪的重要承重部件[1]。RS590是一種高強(qiáng)度車輪輪輞用鋼，使用該材質(zhì)制造的汽車車輪比用低強(qiáng)度級別鋼材制成的車輪更輕更薄，滿足汽車輕量化設(shè)計(jì)的目標(biāo)。

閃光對焊技術(shù)具有省時、省料、省能源的諸多優(yōu)點(diǎn)，成為了制造鋼制車輪輪輞的最常用焊接方法之一。輪輞焊接質(zhì)量的好壞直接影響到車輪乃至整車的使用性能與安全性能[2]。國內(nèi)某汽車車輪廠生產(chǎn)無內(nèi)胎車輪輪輞的生產(chǎn)流程為：開卷—平整—剪切—酸洗—滾圓—壓平—閃光對焊—刨渣—切焊縫邊—擴(kuò)口—三次滾型—圓形校正—氣密檢驗(yàn)—打孔—外觀檢查。在使用某批厚度為6.0 mm的RS590熱軋帶鋼生產(chǎn)載重汽車車輪輪輞時，經(jīng)閃光對焊后在三次滾型后的圓形校正工序時焊縫常出現(xiàn)開裂，開裂比率高達(dá)3%，大于企業(yè)內(nèi)控指標(biāo)（≤7‰）。為了查明該輪輞焊縫開裂的原因，通過成分檢驗(yàn)、力學(xué)性能檢驗(yàn)、硬度實(shí)驗(yàn)、光學(xué)顯微鏡、掃描電子顯微鏡等手段分析了閃光對焊RS590鋼輪輞焊縫開裂的原因，并提出了改進(jìn)方法。

1. 理化檢驗(yàn)與結(jié)果

1.1 實(shí)驗(yàn)材料

RS590是本鋼開發(fā)的新一代高強(qiáng)度車輪用熱軋雙相鋼，其組織為F+B雙相組織?；瘜W(xué)成分是在低碳、硅錳系成分基礎(chǔ)上，添加了少量的Nb和Cr元素。RS590不僅具有高的疲勞性能，而且還具有高的擴(kuò)孔性能，可用于制作車輪的輪輞。

1.2 宏觀形貌

通過現(xiàn)場調(diào)查發(fā)現(xiàn)，RS590車輪輪輞在閃光對焊后極少發(fā)生焊縫開裂現(xiàn)象，但在三次滾型之后的圓形校正工序常常會出現(xiàn)焊縫的局部開裂和完全開裂（炸裂），如圖1(a)和圖1(b)所示。焊縫開裂基本上由輪輞邊部首先起裂，隨后裂紋沿著焊縫向輪輞中心擴(kuò)展，當(dāng)裂紋擴(kuò)展到焊縫旁邊的母材時，裂紋會在母材處停止擴(kuò)展，形成局部開裂，而當(dāng)裂紋一直沿著焊縫擴(kuò)展時，往往會造成整條焊縫的完全“炸開”，形成完全開裂。

1.3 化學(xué)成分

為了分析RS590鋼產(chǎn)生焊縫開裂的原因，研究人員從發(fā)生焊縫開裂的輪輞用RS590鋼帶上取樣，按照GB/T4336—2016采用ARL4460型直讀光譜儀分析化學(xué)成分。結(jié)果見表1可知，焊縫開裂輪輞用RS590鋼帶的化學(xué)成分均在成分設(shè)計(jì)內(nèi)。這說明焊縫開裂的RS590鋼的化學(xué)成分并無異常，符合用戶的要求。

1.4 力學(xué)性能

為了探究焊接前后RS590鋼力學(xué)性能的變化，研究人員又從發(fā)生輪輞焊縫開裂的原料鋼帶上取了拉伸和彎曲試樣，同時又在閃光對焊后未擴(kuò)口和滾型時的半成品車輪上取了拉伸和彎曲試樣，以便研究對母材和焊縫的力學(xué)性能的變化。拉伸試樣采用A50標(biāo)距試樣，按照GB/T228.1—2010的標(biāo)準(zhǔn)采用德國ZwickZ600型拉伸實(shí)驗(yàn)機(jī)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。彎曲實(shí)驗(yàn)按照GB/T232—2010的標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行180°彎曲實(shí)驗(yàn)，結(jié)果見表2。按照車輪輪輞的制造工藝，鋼卷開卷后需裁切成縱向鋼帶，然后滾圓成鋼圈，所以帶有焊縫的拉伸和彎曲試樣只能取縱向試樣。

由表2可以看出，同一鋼板的取樣方向不同，強(qiáng)度和延伸率會有所差別，通常情況下橫向試樣的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度要高于同一鋼板的縱向試樣，而橫向試樣的延伸率要低于縱向試樣。雖然標(biāo)準(zhǔn)要求拉伸采用橫向試樣，但即使強(qiáng)度略低的母材縱向試樣的力學(xué)性能也滿足標(biāo)準(zhǔn)要求，這表明本鋼的RS590車輪鋼橫縱向的力學(xué)性能都可以達(dá)到技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)要求。通過對比母材和焊縫的拉伸試樣發(fā)現(xiàn)，焊縫拉伸試樣強(qiáng)度有所降低，延伸率下降明顯，并且在彎曲實(shí)驗(yàn)中焊縫位置出現(xiàn)裂紋，這表明RS590鋼經(jīng)過閃光對焊后，焊縫處強(qiáng)度有所降低，但塑性嚴(yán)重降低。

1.5 硬度實(shí)驗(yàn)

為了探究焊縫開裂車輪與正常未開裂車輪的區(qū)別，研究人員又從發(fā)生焊縫開裂處和正常未發(fā)生焊縫開裂處的車輪上分別取硬度試樣，根據(jù)GB/T 4340.1—2009的標(biāo)準(zhǔn)采用維氏硬度儀在兩支試樣從母材到焊縫橫截面上進(jìn)行線性的硬度測試。其中焊縫開裂處的硬度實(shí)驗(yàn)結(jié)果見圖2，焊縫未開裂處的硬度實(shí)驗(yàn)結(jié)果見圖3。

對比圖2和圖3可以發(fā)現(xiàn)，開裂的試樣在焊縫位置硬度異常高，最高硬度可達(dá)360 HV10，焊縫平均硬度340 HV10。從母材到焊縫再到母材直線各點(diǎn)的硬度波動較大。而未開裂的試樣母材與焊縫位置的硬度基本相同，均值為250 HV10，未開裂車輪的焊縫位置的硬度遠(yuǎn)低于開裂車輪焊縫處的硬度。

1.6 微觀組織與夾雜物觀察

在焊縫開裂輪輞的母材和焊縫區(qū)截取金相試樣經(jīng)打磨拋光后用4%體積分?jǐn)?shù)硝酸酒精溶液腐蝕然后在光學(xué)顯微鏡下觀察母材和焊縫的顯微組織，由圖4可知，焊縫開裂輪輞母材的顯微組織由鐵素體和5%左右的貝氏體組成，鐵素體晶粒均勻細(xì)小晶粒度等級達(dá)到了12.5級，而焊縫區(qū)顯微組織為粗大鐵素體＋魏氏組織＋極少量M-A組元，鐵素體晶粒較粗大晶粒度等級為8.5級。

通過在金相顯微鏡下觀察母材的夾雜物等級，結(jié)果見表3，母材的D類夾雜物偏高，但也符合標(biāo)準(zhǔn)要求。母材的內(nèi)部純凈度是影響車輪鋼焊接性能的一個重要材料因素，本鋼車輪鋼產(chǎn)品采用了非常嚴(yán)格的夾雜物等級放行要求，但RS590鋼中夾雜物的存在依舊不可避免。

選取焊縫開裂試樣，用掃描電鏡下觀察斷口形貌，如圖5所示，焊縫區(qū)的斷口上存在著明顯的放射狀裂紋擴(kuò)展條紋。由此可以推測，裂紋是由焊縫區(qū)向焊接熱影響區(qū)與母材的過渡區(qū)擴(kuò)展的，焊縫區(qū)為解理斷裂解理斷口，存在非常明顯的河流花樣。同時，在脆性斷口上也發(fā)現(xiàn)了球狀夾雜物，通過分析夾雜物的化學(xué)成分，由表4可以判斷其來源為氧化鋁與渣中氧化鈣生成的復(fù)合化合物。

2. 原因分析

由理化檢驗(yàn)可知，出現(xiàn)焊縫開裂的輪輞所使用的母材，即RS590鋼的化學(xué)成分和力學(xué)性能均滿足技術(shù)規(guī)范要求，閃光對焊后焊縫區(qū)強(qiáng)度有所降低，并在對焊縫進(jìn)行彎曲實(shí)驗(yàn)時出現(xiàn)明顯裂紋，這說明閃光對焊后在焊縫及熱影響區(qū)位置強(qiáng)度和塑性下降。

閃光對焊時兩塊鋼板在焊縫處不需要額外添加焊接材料，僅是利用電阻熱加熱熔化鋼板間對接接頭觸點(diǎn)，在達(dá)到預(yù)定溫度時迅速施加頂鍛力，使兩個分離表面的金屬原子之間接近到晶格距離，完成焊接。所以閃光對焊的焊縫實(shí)際是母材金屬在高溫?zé)嶙冃蔚倪^程中形成的。在焊縫區(qū)顯微組織的典型缺陷有兩種：一是出現(xiàn)粗大的魏氏組織，二是存在球狀氧化物。

對于亞共析鋼來說，魏氏組織是指由晶界向晶內(nèi)生長而形成的一系列具有一定取向的片（或針）狀鐵素體。魏氏組織由于切變機(jī)制往往在一個粗大的奧氏體晶粒內(nèi)形成許多平行的片（或針）狀鐵素體。魏氏組織不僅粗大而且在組織的片針狀末端都較為尖細(xì)，這些組織形貌會割裂鋼的基體，破壞基體的連續(xù)性降低鋼的韌性導(dǎo)致伸長率的降低[2,3]。

魏氏組織是先共析相的一種特殊形態(tài)，是因加熱工藝與冷卻工藝控制不當(dāng)產(chǎn)生的[2-4]。魏氏組織的形成與金屬在高溫停留的時間有關(guān)[4]。對于同一種焊接方法來說在高溫區(qū)停留時間越長，焊機(jī)傳遞給焊接接頭處的熱輸入越大，奧氏體晶粒就會有足夠的時間更加容易生成粗大的魏氏組織，從而造成焊接接頭的塑性也就變差。因此適當(dāng)降低熱輸入，縮短鋼材在高溫區(qū)的停留時間，有利于細(xì)化奧氏體晶粒，避免魏氏組織的形成。

對比焊縫開裂處與未開裂處的硬度可知，焊縫開裂處的硬度遠(yuǎn)高于周圍母材的硬度，硬度波動遠(yuǎn)大于未開裂焊縫的焊縫與母材的硬度波動，這表明在閃光對焊后焊縫冷卻過快，造成焊縫處的局部硬度偏高，焊縫塑性和與母材協(xié)調(diào)變形能力降低。通過掃描電鏡發(fā)現(xiàn)，在焊縫斷裂處存在球狀氧化物，氧化物夾雜缺陷將直接影響焊件的拉伸性能和彎曲性能。鋼中的這種非金屬夾雜物破壞了鋼的連續(xù)性和致密性[5]，閃光對焊后進(jìn)行滾型和校正工序時，焊縫處板厚方向承受拉應(yīng)力作用，夾雜物變形與鋼材基體變形不一致，就會在夾雜物與基體邊界形成微裂紋。焊縫中粗大的魏氏組織將使焊縫成為RS590鋼輪輞力學(xué)性能最薄弱的部位，在滾型工序和圓形校正時塑性變形將會集中于焊縫部位，當(dāng)魏氏組織導(dǎo)致的塑性降低至不足以承受圓形校正工序所受的剪切力時，微裂紋會不斷擴(kuò)展，焊縫發(fā)生開裂[6]。

3. 結(jié)束語

（1）本鋼所供料的RS590熱軋車輪鋼帶的化學(xué)成分、力學(xué)性能和夾雜物評級均滿足技術(shù)規(guī)范要求。母材不是造成輪輞焊接開裂的主要原因。

（2）焊縫處晶粒異常長大及焊后冷速較快產(chǎn)生了魏氏組織，魏氏組織的存在降低其塑性加大了焊縫區(qū)的脆性傾向，焊縫區(qū)粗大的魏氏組織是導(dǎo)致輪輞失效的根本原因。

（3）鋼板中氧化物夾雜破壞了鋼的連續(xù)性和致密性，為焊縫開裂提供了微裂紋源。

（4）通過優(yōu)化閃光對焊工藝，降低焊接時焊縫中心高溫停留時間，并在焊接后采用了緩冷措施，使焊縫奧氏體晶粒尺寸得到了有效控制，車輪輪輞的開裂比率降至5‰，達(dá)到了內(nèi)控指標(biāo)要求。

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文章來源——金屬世界