隨著汽車產(chǎn)業(yè)對輕量化要求的標(biāo)準(zhǔn)越來越高，各汽車廠采用高強(qiáng)鋼來實現(xiàn)輕量化目標(biāo)，目前高強(qiáng)鋼被廣泛使用在大部分汽車零部件上。然而，汽車在行駛過程中，長期處在動態(tài)服役條件下，受到交變載荷的作用，會導(dǎo)致疲勞裂紋的產(chǎn)生甚至破壞，降低汽車的使用壽命[1-3]。因此疲勞性能是汽車選材、沖壓成形過程中的重要指標(biāo)，直接涉及車體的使用性能和安全性能。

QStE340TM以其較高的強(qiáng)度、良好的沖壓成形性能和焊接性能，廣泛應(yīng)用于成形加工性能良好的汽車構(gòu)架、車輪等汽車結(jié)構(gòu)件[4]。目前對QStE340TM的研究多為成形性能和點焊性能。彭揚(yáng)文對汽車用鋼QStE340TM進(jìn)行了電阻點焊實驗，研究了不同焊接電流及壓力對QStE340TM電阻點焊接頭性能的影響等[5]。楊泰波等人建立了反映焊縫、熱影響區(qū)和母材3部分結(jié)構(gòu)的焊管有限元模型，采用應(yīng)變增量比作為數(shù)值仿真中的頸縮判據(jù)，計算出液壓成形條件下QSTE340TM焊管的成形極限曲線，并利用數(shù)值仿真的工藝路徑完成了QSTE340TM焊管成形極限的實驗測定[6]。

因此，本文以汽車常用規(guī)格的QStE340TM板料為研究對象，采用軸向應(yīng)變控制進(jìn)行低周疲勞實驗。參照材料力學(xué)性能參數(shù)，研究了在應(yīng)變比R= −1狀態(tài)下QStE340TM的滯回曲線、循環(huán)應(yīng)力-應(yīng)變曲線、應(yīng)變-壽命曲線，并對疲勞斷口形貌進(jìn)行分析，為QStE340TM在汽車結(jié)構(gòu)件的壽命估算和抗疲勞設(shè)計提供實驗數(shù)據(jù)。

1. 實驗材料及方法

1.1 實驗材料

實驗材料為厚度為2.5mm的QStE340TM板料，化學(xué)成分見表1。圖1是根據(jù)GB/T15248—2008“金屬材料軸向等幅低循環(huán)疲勞實驗方法”設(shè)計的低周疲勞試樣[7]，平行段長度為15 mm，試樣在線切割機(jī)上進(jìn)行加工。

1.2 實驗方法

QStE340TM板料力學(xué)性能在Zwick Z100電子拉伸試驗機(jī)上進(jìn)行，拉伸試樣尺寸如圖2所示。測定材料的屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度和延伸率，為疲勞性能實驗選取合適的實驗參數(shù)提供依據(jù)。力學(xué)性能如表2所示。

低周疲勞實驗在MTS landmark疲勞試驗機(jī)上進(jìn)行，按照“ASTM E 606-92 Standard Practice for Strain-controlled Fatigue Testing”[8]，采用應(yīng)變控制，在低周情況下，三角波測試頻率為2 Hz，應(yīng)變比為R=−1；按照GB/T 15248—2008 “金屬材料軸向等幅低循環(huán)疲勞實驗方法”，一般需要20根試樣；按照GB/T 26077—2010“金屬材料疲勞實驗軸向應(yīng)變控制方法”[9]，得到的疲勞應(yīng)變-壽命曲線在循環(huán)周次上最少應(yīng)覆蓋3個數(shù)量級。實驗以峰值載荷下降25%或者試樣斷裂為失效判據(jù)，最終獲得Manson-Coffin方程并繪制QStE340TM的應(yīng)變-壽命曲線。

由于試樣厚度較薄，在拉壓加載循環(huán)實驗中容易發(fā)生失穩(wěn)破壞，導(dǎo)致實驗無法順利進(jìn)行，因此在實驗過程中使用防屈曲裝置，防止板料發(fā)生壓向失穩(wěn)。

2. 實驗結(jié)果及分析

2.1 應(yīng)力-應(yīng)變遲滯回線

圖3為QStE340TM鋼在不同應(yīng)變幅條件下的應(yīng)力-應(yīng)變遲滯回線。遲滯回線所包圍的面積代表材料塑性變形時外力所做的功，也表示材料抵抗循環(huán)變形的能力。由圖3可以看出，應(yīng)變幅為0.25%的遲滯回線所包圍的面積最小，而應(yīng)變幅為1.0%的遲滯回線所包圍的面積最大。隨著應(yīng)變幅的增加，遲滯回線的面積也越大，說明QStE340TM鋼在塑性變形時，吸收的塑性應(yīng)變能就越大，抵抗循環(huán)變形的能力增強(qiáng)，可以防止材料突然發(fā)生斷裂。

2.2 循環(huán)應(yīng)力響應(yīng)特征曲線

循環(huán)應(yīng)力響應(yīng)特征曲線與靜態(tài)拉伸曲線進(jìn)行比較，是判斷QStE340TM這一鋼種發(fā)生循環(huán)硬化或循環(huán)軟化的標(biāo)志。圖4為QStE340TM在不同應(yīng)變幅條件下的循環(huán)應(yīng)力響應(yīng)曲線。由圖4可知，在應(yīng)變幅為0.8%，QStE340TM表現(xiàn)為循環(huán)軟化，隨著循環(huán)周次的增加，發(fā)生循環(huán)軟化。這是由于在循環(huán)變形初期位錯密度增加，隨著循環(huán)變形的繼續(xù)，位錯密度逐漸降低，使得位錯間的相互制約作用減弱，宏觀上表現(xiàn)出循環(huán)應(yīng)力的降低。在應(yīng)變幅大于0.8%以上，QStE340TM表現(xiàn)為循環(huán)硬化。

2.3 應(yīng)變-壽命曲線

圖5給出了QStE340TM總應(yīng)變幅、塑性應(yīng)變幅和彈性應(yīng)變幅與疲勞壽命關(guān)系曲線。由圖5可以看出，QStE340TM低周疲勞壽命隨應(yīng)變幅范圍的增大而逐漸降低，而且塑性應(yīng)變幅-壽命曲線和彈性應(yīng)變幅-壽命曲線相交于一點，此點所對應(yīng)的低周疲勞壽命被稱為過渡疲勞壽命NT，當(dāng)疲勞壽命＞NT時，彈性應(yīng)變對疲勞的貢獻(xiàn)大于塑性應(yīng)變，即材料的強(qiáng)度對疲勞抗力起主要作用；當(dāng)疲勞壽命＜NT時，塑性應(yīng)變對疲勞的貢獻(xiàn)大于彈性應(yīng)變。

2.4 斷口分析

為了研究QStE340TM的疲勞破壞規(guī)律，利用掃描電鏡對疲勞斷口形貌進(jìn)行分析。圖6為QStE340TM在應(yīng)變幅為0.4%的斷口形貌。圖6（a）為斷口宏觀形貌，可以看出斷口分為3個區(qū)域，分別為裂紋萌生區(qū)、裂紋擴(kuò)展區(qū)瞬斷區(qū)。裂紋在試樣的表面萌生并向外擴(kuò)展。圖6（b）是裂紋擴(kuò)展區(qū)的形貌，裂紋擴(kuò)展區(qū)的斷口表面比較光滑，這是由于在裂紋萌生初期，試樣裂紋兩面在交變應(yīng)力作用下發(fā)生擠壓，形成光滑區(qū)。該區(qū)可以明顯觀察到有近似平行的疲勞輝紋。圖6（c）是瞬斷區(qū)形貌，這一區(qū)域均勻分布了大量韌窩，顯現(xiàn)出韌性斷裂的微觀特征，形成這一特征的原因是材料經(jīng)過塑性變形產(chǎn)生空洞，經(jīng)形核、長大和聚集，最終相互連接，達(dá)到強(qiáng)度極限后發(fā)生斷裂，這表明QStE340TM在經(jīng)歷疲勞變形后，最終的斷裂為韌性斷裂。

QStE340TM這一材料的疲勞破壞是由于在試樣表面出現(xiàn)小裂紋，造成應(yīng)力集中，在循環(huán)應(yīng)力的持續(xù)作用下，裂紋越來越大，材料中能夠傳遞應(yīng)力部分越來越少，直至剩余部分不能繼續(xù)傳遞負(fù)載時，最終QStE340TM試樣發(fā)生破壞。

3. 結(jié)束語

（1）本文研究了QStE340TM板材在等幅應(yīng)變控制方式下的的低周疲勞性能，通過對應(yīng)力-應(yīng)變遲滯回線和循環(huán)應(yīng)力響應(yīng)特征曲線的研究發(fā)現(xiàn)QStE340TM具有較好的塑形變形能力，可以有效預(yù)防瞬間斷裂，并且QStE340TM材料在小于應(yīng)變幅0.8%條件下表現(xiàn)為循環(huán)軟化，大于應(yīng)變幅0.8%表現(xiàn)為循環(huán)硬化。

（2）通過對Manson-Coffin方程的曲線擬合，獲得了QStE340TM疲勞壽命預(yù)測公式，為高強(qiáng)鋼的疲勞性能分析和壽命預(yù)測提供了理論依據(jù)。

（3）QStE340TM試樣疲勞斷口在試樣表面出現(xiàn)裂紋源，且發(fā)生擴(kuò)展；斷裂方式為韌性斷裂。QStE340TM的微觀分析，有助于對QStE340TM斷裂機(jī)理深入理解，對新鋼種的研發(fā)和應(yīng)用起到指導(dǎo)作用。

參考文獻(xiàn)

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[8]ASTME606-12StandardTestMethodforStrain-controlledFatigueTesting[S].UnitedStates:ASTM,2015
[9]中國航空工業(yè)總公司.GB/T26077—2010金屬材料疲勞實驗軸向應(yīng)變控制方法[S].北京:中國標(biāo)準(zhǔn)出版社,2010

文章來源——金屬世界