火電廠調(diào)速汽門(mén)是控制汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速和輸出功率的閥門(mén),門(mén)桿是調(diào)速汽門(mén)的重要組成部分,在工作過(guò)程中,主要是通過(guò)執(zhí)行機(jī)構(gòu)帶動(dòng)門(mén)桿來(lái)調(diào)整門(mén)芯的位置,控制調(diào)門(mén)的開(kāi)啟和閉合,改變進(jìn)入汽缸的蒸汽量,從而實(shí)現(xiàn)對(duì)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速的控制[1-4]。調(diào)速汽門(mén)的運(yùn)行工況復(fù)雜、惡劣,經(jīng)常會(huì)發(fā)生門(mén)桿斷裂事故[5-6]。2Cr12NiMo1W1V鋼是馬氏體不銹鋼,Cr元素質(zhì)量分?jǐn)?shù)為12%左右,具有良好的常溫和高溫力學(xué)性能,缺口敏感性小,減震性及抗松弛性能良好,常用于制造汽輪機(jī)葉片、高溫螺栓及閥桿等[7-8]。在門(mén)桿制造過(guò)程中,廠家為提高門(mén)桿的耐磨性能和整體抗疲勞性能,一般會(huì)在表面熱處理時(shí)對(duì)其進(jìn)行表層滲氮處理,但有研究表明,部分門(mén)桿斷裂是由滲氮工藝控制不當(dāng)引起的[9]。

某電廠300 MW亞臨界機(jī)組汽輪機(jī)在機(jī)組停備啟機(jī)過(guò)程中,右側(cè)中壓調(diào)速汽門(mén)門(mén)桿發(fā)生斷裂現(xiàn)象,門(mén)桿材料為2Cr12NiMo1W1V鋼。筆者采用宏觀觀察、化學(xué)成分分析、力學(xué)性能測(cè)試、金相檢驗(yàn)、掃描電鏡（SEM）和能譜分析等方法對(duì)門(mén)桿斷裂原因進(jìn)行分析,以避免門(mén)桿再次斷裂。

1. 試驗(yàn)過(guò)程與結(jié)果

1.1 宏觀觀察

中壓調(diào)速汽門(mén)門(mén)桿斷裂位置如圖1所示。斷裂部位處于門(mén)桿靠近頭部位置應(yīng)力最為集中的兩個(gè)十字相交的漏氣平衡孔之間,失效位置的兩組漏氣平衡孔之間的最小距離僅約為8mm,截面積較小。斷口呈深灰色,有高溫氧化特征,斷口表面存在河流花樣,有典型的脆性斷裂特征。斷裂起源于漏氣平衡孔的孔壁,裂紋由平衡孔向兩側(cè)擴(kuò)展。門(mén)桿斷口宏觀形貌如圖2所示。

圖 1中壓調(diào)速汽門(mén)門(mén)桿斷裂位置示意

圖 2門(mén)桿斷口宏觀形貌

1.2 化學(xué)成分分析

在斷裂門(mén)桿上截取試樣,用直讀光譜儀對(duì)試樣進(jìn)行分析,結(jié)果如表1所示。由表1可知：門(mén)桿化學(xué)成分中的各元素含量均符合DL T 439—2018《火力發(fā)電廠高溫緊固件技術(shù)導(dǎo)則》對(duì)2Cr12NiMo1W1V鋼的要求。

1.3 力學(xué)性能測(cè)試

在斷裂門(mén)桿上取樣,對(duì)試樣進(jìn)行拉伸試驗(yàn)、沖擊試驗(yàn)及硬度測(cè)試,結(jié)果如表2所示。由表2可知：斷裂門(mén)桿的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、斷面收縮率及布氏硬度均符合標(biāo)準(zhǔn)要求,斷后伸長(zhǎng)率、沖擊吸收能量低于標(biāo)準(zhǔn)要求,表明門(mén)桿的韌性較差。

1.4 金相檢驗(yàn)

在斷裂門(mén)桿上截取并制備試樣,將試樣置于光學(xué)顯微鏡下觀察,結(jié)果如圖3所示。由圖3可知：非金屬夾雜物級(jí)別為B1和D1,符合標(biāo)準(zhǔn)要求；門(mén)桿基體的顯微組織為正?；鼗瘃R氏體；門(mén)桿外表面、漏氣平衡孔壁和內(nèi)表面均進(jìn)行了滲氮處理,按照GB/T 11354—2005《鋼鐵零件滲氮層深度測(cè)定和金相組織檢驗(yàn)》進(jìn)行測(cè)試,測(cè)定滲氮層深度為0.21mm；滲氮層內(nèi)多處位置存在裂紋,這些裂紋均起源于外表面,且向內(nèi)表面沿滲氮層擴(kuò)展至門(mén)桿基體。

圖 3斷裂門(mén)桿的微觀形貌

1.5 掃描電鏡及能譜分析

使用ZESS EV018型掃描電鏡及能譜儀對(duì)2Cr12NiMo1W1V鋼門(mén)桿基體組織和滲氮層進(jìn)行分析,結(jié)果如圖4~6所示。由圖4~6可知：門(mén)桿基體組織為回火馬氏體,組織中未見(jiàn)δ鐵素體；滲氮層區(qū)域氮元素質(zhì)量分?jǐn)?shù)可達(dá)13.89%；裂紋中間區(qū)域主要含Cr、O、Fe元素,不含N元素,其成分為鐵的氧化物,這表明裂紋是在門(mén)桿滲氮過(guò)程中或者滲氮結(jié)束后服役過(guò)程中產(chǎn)生的。

圖 4基體SEM形貌及能譜分析結(jié)果

圖 5滲氮層SEM形貌及能譜分析結(jié)果

圖 6裂紋處SEM形貌及能譜分析結(jié)果

2. 綜合分析

由上述理化檢驗(yàn)結(jié)果可知：斷裂位置為門(mén)桿兩個(gè)十字相交的漏氣平衡孔之間,間距較小,應(yīng)力集中顯著；斷口裂紋起源于漏氣平衡孔的孔壁,斷口表面存在河流花樣,屬于脆性斷裂；門(mén)桿的化學(xué)成分、抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、斷面收縮率及布氏硬度均符合標(biāo)準(zhǔn)要求,而斷后伸長(zhǎng)率、沖擊吸收能量均低于標(biāo)準(zhǔn)要求,這說(shuō)明門(mén)桿的韌性較差,在沖擊載荷的作用下門(mén)桿容易發(fā)生斷裂現(xiàn)象。

對(duì)門(mén)桿進(jìn)行滲氮處理主要是為了提高門(mén)桿的耐磨性能,只需要對(duì)門(mén)桿的外表面進(jìn)行滲氮處理,不應(yīng)該對(duì)漏氣平衡孔壁等位置進(jìn)行滲氮處理,因?yàn)檫@些位置是應(yīng)力集中的區(qū)域,如果門(mén)桿滲氮時(shí)不做防滲氮保護(hù),應(yīng)力集中區(qū)域脆性增加,會(huì)加劇該處的應(yīng)力集中現(xiàn)象[10-11]。從機(jī)組的運(yùn)行情況來(lái)看,門(mén)桿在工作狀態(tài)下承受拉應(yīng)力,在機(jī)組啟停和調(diào)峰變載荷條件下,門(mén)桿還會(huì)受到汽流變化引起的交變沖擊載荷作用,在漏氣平衡孔應(yīng)力集中部位的滲氮層形成微裂紋,裂紋在應(yīng)力的作用下沿基體擴(kuò)展直至斷裂。

3. 結(jié)論與建議

（1）中壓調(diào)速汽門(mén)2Cr12NiMo1W1V鋼門(mén)桿斷裂的主要原因是門(mén)桿的漏氣平衡孔未做防滲氮保護(hù),使應(yīng)力集中位置的脆性增大,材料在交變載荷的作用下形成微裂紋,裂紋擴(kuò)展至基體,最終導(dǎo)致門(mén)桿斷裂。

（2）門(mén)桿的斷后伸長(zhǎng)率、沖擊吸收能量均低于標(biāo)準(zhǔn)要求,故其強(qiáng)度偏高,韌性較差,在一定程度上加速了裂紋的擴(kuò)展。

（3）對(duì)中壓調(diào)速汽門(mén)門(mén)桿來(lái)說(shuō),在滲氮前應(yīng)對(duì)不需要做滲氮處理的位置進(jìn)行防滲氮保護(hù)。

（4）建議電廠對(duì)其他門(mén)體門(mén)桿的相同部位進(jìn)行排查,及時(shí)更換有裂紋存在的門(mén)桿。

文章來(lái)源——材料與測(cè)試網(wǎng)