摘 要:對(duì)拉伸試驗(yàn)過(guò)程中主要試驗(yàn)速率控制方法的相關(guān)參數(shù),如位移速率、應(yīng)變速率、應(yīng)力速 率等在試驗(yàn)過(guò)程中不同變形階段對(duì)應(yīng)關(guān)系的變化進(jìn)行了分析,并對(duì)相應(yīng)換算方法進(jìn)行了整理和研 究,還使用實(shí)際試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)不同變形階段的相關(guān)對(duì)應(yīng)關(guān)系加以驗(yàn)證.結(jié)果表明:在試驗(yàn)前,要了解 試樣材料相關(guān)應(yīng)力Ｇ應(yīng)變(或載荷Ｇ時(shí)間)等相關(guān)曲線的變化規(guī)律和特征,且應(yīng)根據(jù)具體的試驗(yàn)條件、 要求和目的,選擇相應(yīng)的試驗(yàn)控制方法. 關(guān)鍵詞:拉伸試驗(yàn);金屬材料;位移速率;應(yīng)力速率;應(yīng)變速率

在 GB/T２２８．１－２０１０«金屬材料 拉伸試驗(yàn) 第 １部分:室溫試驗(yàn)方法»、GB/T２２３１５－２００８«金屬 材料 彈性模量和泊松比試驗(yàn)方法»等中,針對(duì)不同 試驗(yàn)階段通常都會(huì)有一些具體的試驗(yàn)速率控制方法 和控制范圍的要求,以期在一定試驗(yàn)條件下獲得的 試驗(yàn)結(jié)果具有可比性,避免由于試驗(yàn)速率控制方法 的不同導(dǎo)致試驗(yàn)結(jié)果出現(xiàn)差異.現(xiàn)行相關(guān)金屬材料 試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)中,也基本都推薦采用橫梁位移速率 控制方法、應(yīng)變速率控制方法以及應(yīng)力速率控制方 法.筆者對(duì)金屬材料拉伸試驗(yàn)位移速率控制下相關(guān)

試驗(yàn)速率對(duì)應(yīng)關(guān)系進(jìn)行了分析,希望給金屬材料拉 伸試驗(yàn)工作者提供一定參考. １ 相關(guān)參數(shù)對(duì)應(yīng)關(guān)系分析 拉伸試驗(yàn)設(shè)備通過(guò)絲杠或油缸帶動(dòng)橫梁和底座 位移,實(shí)現(xiàn)對(duì)試樣的拉伸試驗(yàn)功能.在試驗(yàn)過(guò)程中, 試樣、試驗(yàn)設(shè)備系統(tǒng)(橫梁、絲杠、夾具等)因?yàn)槭芰?/span> 都會(huì)參與變形,橫梁位移量由試樣變形和試驗(yàn)設(shè)備 系統(tǒng)的變形共同構(gòu)成. １．１ 位移、變形、應(yīng)變、應(yīng)力、試驗(yàn)載荷的相關(guān)對(duì)應(yīng) 關(guān)系 橫梁位移等于試樣的變形與試驗(yàn)設(shè)備系統(tǒng)的變 形之和,即

式中:δc 為橫梁位移量,mm;δm 為試驗(yàn)設(shè)備系統(tǒng)變 形,mm;δp 為試樣平行段部分變形,mm. 試驗(yàn)設(shè)備系統(tǒng)變形等于試驗(yàn)載荷與試驗(yàn)設(shè)備剛 度的比值,即

式中:Cm 為試驗(yàn)設(shè)備剛度,N??mm－１;F 為試驗(yàn)載 荷,N. 式(２)也可轉(zhuǎn)換為

試樣平行段變形等于試樣平行段應(yīng)變與試樣平 行段長(zhǎng)度的積,即

式中:el 為試樣平行段應(yīng)變;Lc 為試樣平行段長(zhǎng)度, mm. 彈性變形階段應(yīng)力和應(yīng)變的關(guān)系為

式中:R 為彈性變形階段的應(yīng)力,N??mm－２;E 為彈 性模量,N??mm－２. 式(５)也可轉(zhuǎn)換為

將式(６)代入式(４)可得到試樣彈性變形階段的 變形,即

試樣應(yīng)力和試驗(yàn)載荷的關(guān)系為

式中:S 為試樣平行段橫截面積,mm２. 式(８)也可轉(zhuǎn)換為

將式(９)代入式(３)可得

設(shè)m 為給定時(shí)刻的應(yīng)力Ｇ應(yīng)變曲線的斜率,那 么這一時(shí)刻的應(yīng)力對(duì)應(yīng)變的求導(dǎo)計(jì)算為

式中:m 為給定時(shí)刻的應(yīng)力Ｇ應(yīng)變曲線的斜率,MPa. 將式(８)代入式(１１),經(jīng)過(guò)轉(zhuǎn)換可得

１．２ 變形速率和位移速率的計(jì)算

試驗(yàn)狀態(tài)下,橫梁位移速率等于試驗(yàn)設(shè)備系統(tǒng) 變形速率與試樣平行段變形速率的和. 通過(guò)變形、位移對(duì)時(shí)間求導(dǎo),得

在各關(guān)系式中,將試樣平行段橫截面積S、彈性 模量E、平行段長(zhǎng)度 Lc、試驗(yàn)設(shè)備系統(tǒng)剛度 Cm 作 為常數(shù)進(jìn)行處理;將試驗(yàn)載荷 F、試樣平行段應(yīng)變 el、彈性變形階段的應(yīng)力速率R、橫梁位移量δc、試 樣平行段部分變形δp、試驗(yàn)設(shè)備系統(tǒng)變形δm 、試驗(yàn) 時(shí)間t作為函數(shù)(變量)進(jìn)行處理.

２ 不同階段相關(guān)試驗(yàn)速率對(duì)應(yīng)關(guān)系分析

２． １ 影響試驗(yàn)速率對(duì)應(yīng)關(guān)系的因素

在金屬材料拉伸試驗(yàn)過(guò)程中,位移速率實(shí)際對(duì) 應(yīng)的是試驗(yàn)平行段部分的變形速率與試驗(yàn)設(shè)備部分 的變形速率的和,實(shí)際影響相關(guān)試驗(yàn)速率對(duì)應(yīng)關(guān)系 的因素主要包括:試樣裝夾狀態(tài)的穩(wěn)定性、試驗(yàn)設(shè)備 的傳動(dòng)間隙和設(shè)備剛度、試樣不同變形階段的變形 機(jī)理變化等. 金屬拉伸試驗(yàn)變形過(guò)程中,假定設(shè)備位移速率 恒定不變,裝夾狀態(tài)穩(wěn)定可靠,試驗(yàn)載荷在設(shè)備允許 的范圍內(nèi),且試樣始終處于彈性變形中,那么試驗(yàn)載 荷與時(shí)間、位移及試樣變形就會(huì)始終成比例線性對(duì) 應(yīng)關(guān)系. 正常試驗(yàn)過(guò)程中,試樣裝夾狀態(tài)的穩(wěn)定性、試驗(yàn) 設(shè)備的傳動(dòng)間隙等因素,一定程度上會(huì)對(duì)拉伸試驗(yàn) 某些階段或某些位置上的相關(guān)試驗(yàn)速率之間的對(duì)應(yīng) 關(guān)系有所影響,這些影響不會(huì)改變?cè)囼?yàn)過(guò)程中各相 關(guān)試驗(yàn)速率之間對(duì)應(yīng)關(guān)系的整體變化趨勢(shì).真正影響各相關(guān)試驗(yàn)速率之間對(duì)應(yīng)關(guān)系變化趨勢(shì)的是金屬 材料幾個(gè)重要變形階段,即彈性變形階段、塑性變形 階段(屈服階段、強(qiáng)化階段)、破壞及斷裂階段. 除彈性變形階段金屬材料能基本保持穩(wěn)定的抵 抗變形能力外,在試樣塑性變形以后的各個(gè)試驗(yàn)階 段,試驗(yàn)載荷與試樣變形無(wú)法保持比例線性關(guān)系,相 關(guān)試驗(yàn)速率也不會(huì)保持穩(wěn)定的對(duì)應(yīng)關(guān)系.

３． ２ 彈性變形階段試驗(yàn)速率對(duì)應(yīng)關(guān)系

彈性變形階段是處于晶格結(jié)點(diǎn)的原子在外力的 作用下,在其平衡位置附近產(chǎn)生微小位移的過(guò)程,屬 于金屬原子間結(jié)合力抵抗外力的宏觀表現(xiàn).試樣彈 性變形階段的抵抗變形能力比試樣塑性變形階段的 要強(qiáng)得多. 在彈性變 形 階 段,試 樣 變 形 與 載 荷 近 似 于 比 例線性關(guān)系,如 果 試 樣 與 試 驗(yàn) 設(shè) 備 系 統(tǒng) 是 剛 性 連 接,那么試驗(yàn) 載 荷 與 位 移 的 關(guān) 系 也 近 似 于 比 例 線 性關(guān)系. 若位移速率、材料名義彈性模量、試樣的平行段 長(zhǎng)度、試樣的橫界面尺寸以及試驗(yàn)設(shè)備系統(tǒng)的剛度 在試驗(yàn)前可以確定.那么試樣平行段的變形、應(yīng)變 及應(yīng)力速率就可以進(jìn)行相應(yīng)的計(jì)算.或者反過(guò)來(lái), 如果需要達(dá)到設(shè)定的試樣平行段的變形、應(yīng)變及應(yīng) 力速率,就應(yīng)設(shè)定相應(yīng)的橫梁位移速率.將式(２), (５),(７)和式(１０),(１７)分別代入式(１３),轉(zhuǎn)換可得式(２１)中試樣平行段橫截面積S、試驗(yàn)設(shè)備剛 度Cm 、試樣平行段長(zhǎng)度Lc、彈性模量E 是常量,試 樣的應(yīng)變速率?eLe 和橫梁位移速率Vc 是變量.式 (２２)中試樣平行段橫截面積S、試驗(yàn)設(shè)備剛度Cm 、 試樣平行段長(zhǎng)度Lc、彈性模量E 是常量,試樣的應(yīng) 力速率R ＇ 和橫梁位移速率Vc 是變量. 理論上彈性階段的應(yīng)力是應(yīng)變與彈性模量的 積,此階段運(yùn)用應(yīng)力速率或應(yīng)變速率控制方法控制 均可,但由于此階段應(yīng)力相對(duì)于應(yīng)變具有更好的感 應(yīng)判斷能力,這可能是 GB/T２２３１５－２００８«金屬材 料 彈性模量和泊松比試驗(yàn)方法»中推薦在彈性變形 階段采用應(yīng)力速率控制方法的原因. ２．３ 塑性變形階段試驗(yàn)速率對(duì)應(yīng)關(guān)系 在塑性變形階段,滑移和孿生是材料發(fā)生塑性 變形(屈服)的主要機(jī)理,滑移是通過(guò)位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)來(lái)實(shí)現(xiàn)的,孿生是原子面彼此相對(duì)切變的結(jié)果,其中滑移 是塑性變形中最重要的方式[１]. 屈服變形階段區(qū)域范圍內(nèi)的試樣變形速率,由 彈性階段的變形速率逐漸向橫梁位移速率靠近,這 說(shuō)明材料抵抗變形的能力發(fā)生了變化.在式(２１)和 式(２２)中原來(lái)彈性模量 E 位置上的參數(shù)不再對(duì)應(yīng) 的是一個(gè)恒定的彈性模量系數(shù).將式(２０)代入式 (１８)可得

式(２３)中,試驗(yàn)設(shè)備剛度Cm 、試樣平行段長(zhǎng)度 Lc 是常量,而試驗(yàn)載荷 F、試驗(yàn)時(shí)間t、試樣應(yīng)變速 率?eLe 是變量.試樣應(yīng)變速率不僅對(duì)應(yīng)于橫梁位移 速率的變化,也同時(shí)受到試驗(yàn)載荷的變化速率的影 響,在單位時(shí)間內(nèi)的試驗(yàn)載荷變化量可以預(yù)知或估 算的情況下,試樣應(yīng)變速率與橫梁位移速率可通過(guò) 式(２３)進(jìn)行估算. 當(dāng)載荷Ｇ時(shí)間拉伸曲線在最大強(qiáng)度點(diǎn)(抗拉強(qiáng)度 數(shù)值點(diǎn))或不連續(xù)拉伸曲線上、下屈服階段等處,曲 線切線斜率為０或趨向于０時(shí),dF/dt也趨向于零, 由式(２３)推導(dǎo)可得

通過(guò)以上分析可知,試樣在最大強(qiáng)度點(diǎn)(抗拉強(qiáng) 度)或不連續(xù)曲線屈服階段等處,載荷Ｇ時(shí)間拉伸曲 線切線斜率為０或趨向于０時(shí)的橫梁位移速率和試 樣應(yīng)變速率之間的對(duì)應(yīng)關(guān)系. 將式(１２)代入式(１８)中可得

將式(２５)轉(zhuǎn)換可得

式(２６)中,試驗(yàn)設(shè)備剛度Cm 、試樣平行段橫截 面積S、試樣平行段長(zhǎng)度Lc 是常量,應(yīng)力Ｇ應(yīng)變曲線 的斜率m、給定時(shí)刻的試樣應(yīng)變速率?eLe 是自變量. 用式(２６)對(duì)應(yīng)試樣拉伸試驗(yàn)各個(gè)階段的試樣應(yīng) 變速率和橫梁位移速率的關(guān)系,也是一種比較嚴(yán)謹(jǐn) 的對(duì)應(yīng)關(guān)系.

２．４ 破壞和斷裂階段試驗(yàn)速率對(duì)應(yīng)關(guān)系

破壞和斷裂階段,從斷面顯微觀察的角度看,形 成破斷起點(diǎn)的微觀機(jī)理主要有劈開、滑移面分離和 微小孔洞生長(zhǎng)與連成３種,對(duì)于絕大多數(shù)金屬材料 的破壞,這３種微觀機(jī)理往往是混合在一起發(fā)生的.

其中,除去材料中本身存在的微小孔洞的生長(zhǎng)和連 成引起的斷裂破壞以外,脆性材料多為沿晶斷裂破 壞,塑性材料多為穿晶斷裂破壞[１]. 從式(２３)推斷,由于超過(guò)了試樣的最大力值點(diǎn), 試驗(yàn)載荷F 的變化值是一個(gè)負(fù)值,將導(dǎo)致試驗(yàn)設(shè)備 系統(tǒng)的變形向設(shè)備原始狀態(tài)回復(fù),這部分回復(fù)量將 疊加到試樣的變形量上,試樣的變形速率將出現(xiàn)超 出橫梁位移速率的趨勢(shì),并且這種趨勢(shì)將會(huì)保持到 直至試樣斷裂破壞為止.在這個(gè)階段,標(biāo)準(zhǔn)中一般 沒(méi)有需要檢測(cè)的項(xiàng)目,如果非要估算或控制這一階 段位移速 率 和 試 樣 變 形 速 率 的 關(guān) 系,推 薦 選 擇 式 (２３)進(jìn)行換算.

３ 對(duì)推導(dǎo)的結(jié)果進(jìn)行分析和驗(yàn)算

試驗(yàn)設(shè)備為一臺(tái)２０t的電子拉伸試驗(yàn)設(shè)備,精 度等級(jí)０．５級(jí);使用恒定的位移速率(橫梁位移速 率)３mm??min－１ 完 成 試 驗(yàn) 過(guò) 程;引 伸 計(jì) 為 ８０ mm 規(guī)格,精度等級(jí)０．５級(jí);所使用的儀器設(shè)備均在年檢 及期間核查期間內(nèi),試樣材料為合金鑄鐵,平行段長(zhǎng) 度為９０mm,平行段直徑為１４ mm.試樣的載荷Ｇ 變形和位移曲線如圖１所示,試樣的載荷Ｇ速率曲線 如圖２所示.

圖１和圖２中試驗(yàn)設(shè)備系統(tǒng)變形曲線由式(１) 處理而得,位移速率曲線由式(１４)處理而得,試樣變 形速率曲線由式(１５)處理而得,試驗(yàn)設(shè)備系統(tǒng)速率 曲線由式(１６)處理而得. 由圖２可知,在試驗(yàn)過(guò)程中,盡管位移速率恒定 保持在３mm??min－１ 左右,但試樣變形速率在拉伸 試驗(yàn)變形的不同階段,存在不同的變化趨勢(shì). 彈性變形階段內(nèi),除去試驗(yàn)開始階段的波動(dòng),試 樣的變形速率只能近似于一條水平直線,實(shí)際上存 在緩慢上揚(yáng)的趨勢(shì),也就是說(shuō)在彈性變形階段,試樣 抵抗變形的能力實(shí)際上存在變化.屈服變形階段 內(nèi),在開始階段,變形速率變化趨勢(shì)逐漸加劇,在結(jié) 束階段,變形速率變化趨勢(shì)變緩.塑性變形階段內(nèi), 試樣變形速率逐漸接近位移速率[２Ｇ４]. 試驗(yàn)過(guò)程中變形和位移Ｇ載荷的曲線如圖３所 示,試驗(yàn)設(shè)備系統(tǒng)變形Ｇ載荷的曲線如圖４所示.試 驗(yàn)實(shí)際載荷加載到了２００kN,達(dá)到試驗(yàn)設(shè)備試驗(yàn)載 荷規(guī)定范圍的上限.由圖３可知,試驗(yàn)設(shè)備系統(tǒng)變 形Ｇ載荷曲線的變化趨勢(shì)接近比例線形關(guān)系. 通過(guò)對(duì)圖４中試驗(yàn)設(shè)備系統(tǒng)變形Ｇ載荷曲線進(jìn) 行數(shù)據(jù)趨勢(shì)化擬合處理,可以得到試驗(yàn)設(shè)備系統(tǒng)變 形與試驗(yàn)載 荷 的 對(duì) 應(yīng) 關(guān) 系 ,即 試 驗(yàn) 設(shè) 備 系 統(tǒng) 剛 度

Cm ＝１/０．００００３１２＝３２０５１N??mm－１,相關(guān)系數(shù)達(dá) ０．９９６５.如果去除開始階段的數(shù)據(jù)波動(dòng)(試驗(yàn)起始 階段不穩(wěn)定)后再處理數(shù)據(jù),可以得到更高的相關(guān)系 數(shù)和設(shè)備系統(tǒng)剛度. 在正常試驗(yàn)狀態(tài)下,當(dāng)試驗(yàn)載荷在試驗(yàn)設(shè)備規(guī) 定允許的試驗(yàn)載荷范圍內(nèi),那么試驗(yàn)設(shè)備系統(tǒng)變形 與試驗(yàn)載荷應(yīng)成比例線性趨勢(shì)關(guān)系,即對(duì)應(yīng)每臺(tái)試 驗(yàn)設(shè)備的Cm 值是一個(gè)固定不變的常量,不受試樣 和試驗(yàn)批次的影響. 采用相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)推薦的應(yīng)力速率控制方法對(duì)式 (２１)和 式 (２２)進(jìn) 行 逆 運(yùn) 算. 得 R ＇ ＝Vc/{６０?? [(S/Cm)＋ (Lc/E)]}＝９．３８ MPa??s－１,?eLe ＝ Vc/{６０??[(E??S/Cm)＋Lc]}＝０．００００５５s－１. 通過(guò)圖５中的試驗(yàn)載荷曲線與試樣變形曲線,得 出彈性階段的應(yīng)力速率最大值約為１０．２４MPa??s－１, 最 小 值 約 為 ６．２９ MPa??s－１,平 均 值 約 為 ８．６７MPa??s－１.通過(guò)式(２１)計(jì)算實(shí)際位移速率控制 值,可以得到彈性變形階段的試驗(yàn)應(yīng)力速率值,統(tǒng)計(jì) 結(jié)果的平均值與計(jì)算結(jié)果相差８．１５％.

在塑 性 變 形 相 關(guān) 階 段,可 分 別 運(yùn) 用 式 (２３), (２４),(２６)對(duì)試驗(yàn)速率對(duì)應(yīng)關(guān)系進(jìn)行相應(yīng)計(jì)算,塑性 變形階段的相關(guān)曲線如圖６所示. 利用式(２３)得?eLe ＝ (Vc －６０??C－１ m ??dF/dt)/ (６０??Lc)≈０．０００２７２s－１. 通過(guò)對(duì)圖６中試樣變形速率曲線數(shù)據(jù)進(jìn)行分析 可知,在屈服變形階段試樣實(shí)際平均應(yīng)變速率約為 ０．０００２９８s－１.這個(gè)計(jì)算結(jié)果實(shí)際對(duì)應(yīng)屈服變形階 段內(nèi)的平均應(yīng)變速率,計(jì)算結(jié)果與對(duì)應(yīng)屈服變形階段 內(nèi)的平均應(yīng)變速率相差８．８４％,當(dāng)試驗(yàn)需要估算屈服 變形階段內(nèi)某點(diǎn)(如規(guī)定延伸強(qiáng)度Rp 點(diǎn))處的應(yīng)變速 率時(shí),可依據(jù)該處附近單位時(shí)間內(nèi)的載荷變化量來(lái)估 算該點(diǎn)的應(yīng)變速率與位移速率的對(duì)應(yīng)關(guān)系.

利用式(２５)得 m ＝dR/del＝１７６１７．２１MPa, ?eLe＝Vc/{６０??[(m??S)/Cm]＋Lc}＝０．０００２８６s－１. 計(jì)算結(jié)果實(shí)際對(duì)應(yīng)屈服變形階段內(nèi)的平均應(yīng)變 速率,計(jì)算結(jié)果與屈服變形階段內(nèi)的平均應(yīng)變速率 相差４．１５％,當(dāng)試驗(yàn)需要估算屈服變形階段內(nèi)某點(diǎn) 處的應(yīng)變速率時(shí),可依據(jù)該處附近應(yīng)力變化量與應(yīng) 變變化量的比值,去估算該點(diǎn)的應(yīng)變速率與位移速 率對(duì)應(yīng)關(guān)系,運(yùn)用式(２５)可以估算出拉伸試驗(yàn)過(guò)程 中各點(diǎn)的應(yīng)變速率與位移速率的對(duì)應(yīng)關(guān)系. 在最大載荷點(diǎn)的試樣應(yīng)變速率,載荷曲線接近 水平位置處,利用式(２４)進(jìn)行驗(yàn)算得?eLe＝Vc/Lc/ ６０＝３/９０/６０＝０．０００５５６s－１ 在相同的位移速率控制下,金屬材料拉伸試驗(yàn)不 同變形階段的應(yīng)變速率會(huì)存在一定的變化[５].實(shí)例 中,在同樣的３mm??min－１位移速率控制下,彈性階段 應(yīng)變速率為０．００００５５s－１,屈服階段平均應(yīng)變速率為 ０．０００２８６s－１或０．０００２７２s－１,最大載荷點(diǎn)(抗拉強(qiáng)度 點(diǎn))位置的應(yīng)變速率為０．０００５５６s－１,最大載荷點(diǎn)位 置的應(yīng)變速率近似于屈服階段應(yīng)變速率平均值的 ２倍,約是彈性階段應(yīng)變速率平均值的１０倍. 如果只通過(guò)使用式(２４)計(jì)算的位移控制參數(shù)去 控制Rp０．２和彈性模量等處應(yīng)力Ｇ應(yīng)變拉伸曲線上曲 線的切線斜率不等于或不趨向于０處的應(yīng)變速率, 得到的實(shí)際試驗(yàn)應(yīng)變速率比計(jì)算的數(shù)值要小,所以 在試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)中對(duì)應(yīng)變速率控制有強(qiáng)制要求.在試驗(yàn) 速率的變化對(duì)試驗(yàn)結(jié)果有明顯影響的情況下,應(yīng)該 采用本文中相關(guān)推導(dǎo)計(jì)算公式計(jì)算補(bǔ)償后,才能進(jìn) 行位移速率控制,或者直接選擇應(yīng)變速率控制方法 進(jìn)行控制.

４ 結(jié)束語(yǔ)

在相同的位移速率控制下,金屬材料拉伸試驗(yàn)特定材料Ｇ介質(zhì)體系,恒位移法、恒載荷法、慢應(yīng)變速 率法所得結(jié)果并不一定完全相同.從應(yīng)力腐蝕機(jī)理 來(lái)講,對(duì)于以陽(yáng)極溶解為主的應(yīng)力腐蝕敏感性評(píng)價(jià), ３種方法均適用;而當(dāng)以氫脆為主時(shí),慢應(yīng)變速率法 較為適用,原因在于動(dòng)態(tài)應(yīng)力過(guò)程更有利于氫的擴(kuò)散和聚集.在具體選取時(shí),應(yīng)對(duì)試驗(yàn)的目的、應(yīng)用、 費(fèi)用及預(yù)期結(jié)果等因素進(jìn)行綜合考慮.總之,如何 科學(xué)、合理地評(píng)價(jià)材料應(yīng)力腐蝕敏感性,既保證工程 構(gòu)件的安全運(yùn)行,又充分發(fā)揮材料性能,仍然需要廣大科研工作者不斷努力探索. 不同變形階段的應(yīng)變速率會(huì)存在一定的變化.影響拉伸試驗(yàn)過(guò)程中相關(guān)試驗(yàn)速率對(duì)應(yīng)關(guān)系變化的主要 因素,是拉伸試驗(yàn)過(guò)程中不同變形階段,試樣抵抗變 形能力的變化.在正常試驗(yàn)過(guò)程中,如果不考慮試 樣裝夾狀態(tài)的穩(wěn)定性、試驗(yàn)設(shè)備的傳動(dòng)間隙等因素 的影響,試驗(yàn)設(shè)備的剛度在試驗(yàn)設(shè)備允許承載范圍 內(nèi)不發(fā)生變化

. 試樣在試驗(yàn)前,要了解試樣材料相關(guān)應(yīng)力Ｇ應(yīng)變 (或載荷Ｇ時(shí)間)等相關(guān)曲線的變化規(guī)律和特征,應(yīng)當(dāng) 有多余試樣可進(jìn)行預(yù)先完整的試驗(yàn),為不同的測(cè)試 目的選擇相應(yīng)的控制參數(shù). 本文的實(shí)例只對(duì)一個(gè)具備連續(xù)拉伸曲線特征的 試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行了驗(yàn)證分析;對(duì)于具備不連續(xù)拉伸曲 線特征的試驗(yàn),可以根據(jù)相應(yīng)的拉伸曲線變化趨勢(shì) 進(jìn)行相關(guān)分析計(jì)算.在實(shí)際試驗(yàn)過(guò)程中,操作者應(yīng)根據(jù)具體的試驗(yàn)條件、要求和目的,選擇相應(yīng)的試驗(yàn) 控制方法.